Руководство по безопасности вертикальных цилиндрических резервуаров 2016

1.1.4. Руководство распространяется на вертикальные цилиндрические стальные резервуары номинальным объемом от 100 до 120000 м для нефти и нефтепродуктов со стационарными или плавающими крышами.

Проектирование, изготовление и монтаж резервуаров объемом более 120000 м рекомендуется выполнять по индивидуальным техническим условиям специализированными организациями с учетом рекомендаций настоящего Руководства.

Положения настоящего Руководства распространяются на резервуары при следующих условиях эксплуатации:

• расположение резервуаров — наземное;

• плотность хранимых продуктов — не более 1,1 т/м;

• максимальная температура корпуса резервуара — не более 100 °С (для резервуаров с температурой хранения более 100 °С следует учитывать изменения физико-механических характеристик применяемых сталей);

• минимальная температура корпуса резервуара — не менее -60 °С;

• внутреннее избыточное давление — не более 2,0 кПа;

• относительное разрежение в газовом пространстве — не более 0,25 кПа;

• сейсмичность района строительства — не более 9 баллов включительно по шкале MSK-64 «Шкала сейсмической интенсивности MSK-64».

Положения настоящего Руководства распространяются на стальные конструкции резервуара, ограниченные первым фланцевым или сварным (резьбовым) соединением технологических устройств или трубопроводов снаружи или изнутри корпуса резервуара.

Настоящее Руководство применяется также при сооружении резервуаров для хранения пластовой и пожарной воды, нефтесодержащих стоков, жидких минеральных удобрений и пищевых жидких продуктов (при условии обеспечения санитарно-гигиенических норм).

1.1.5. Рекомендации настоящего Руководства не распространяются на:

• изотермические резервуары для хранения сжиженных газов, баки-аккумуляторы для горячей воды и резервуары для хранения агрессивных химических продуктов;

• выполнение работ по технологическому проектированию; проектированию электроснабжения, противопожарного оборудования, систем контроля и автоматики и прочего оборудования, эксплуатации и обслуживания вертикальных цилиндрических стальных резервуаров для нефти и нефтепродуктов;

• разработку ППР по ремонту.

Термины и определения, список сокращений, используемые в Руководстве, приведены в приложениях N 1, 2 к настоящему Руководству.

1.2.2. В зависимости от номинального объема резервуары рекомендуется подразделять на четыре класса опасности:

• класс I — резервуары номинальным объемом более 50000 м;

• класс II — резервуары номинальным объемом от 20000 до 50000 м включительно, а также резервуары номинальным объемом от 10000 до 50000 м включительно, расположенные непосредственно по берегам рек, крупных водоемов и в черте городской застройки;

• класс III — резервуары номинальным объемом от 1000 и менее 20000 м;

• класс IV — резервуары номинальным объемом менее 1000 м.

1.2.4. При проектировании класс опасности рекомендуется учитывать при:

• назначении специальных требований в рабочей документации к материалам и объемам контроля;

• выборе коэффициента надежности по назначению;

• выборе методов расчета.

1.2.6. По конструктивным особенностям вертикальные цилиндрические резервуары рекомендуется подразделять на следующие типы:

РВС;

РВСП;

РВСПК.

1.2.7 Выбор типа резервуара рекомендуется осуществлять в зависимости от классификации хранимой нефти или нефтепродукта по температуре вспышки и давлению насыщенных паров при температуре хранения:

1. а) для ЛВЖ при давлении насыщенных паров свыше 26,6 кПа (200 мм рт.ст.) до 93,3 кПа (700 мм рт.ст.) (нефть, бензины, нефтяные растворители) применяются: РВСПК; РВСП;

2. б) РВС, оборудованные дыхательными и предохранительными клапанами либо устройством ГО и установкой УЛФ;

3. в) для ЛВЖ при давлении насыщенных паров менее 26,6 кПа (200 мм рт.ст.), а также для ГЖ с температурой вспышки выше 61 °С (мазут, дизельное топливо, бытовой керосин, авиационный керосин, реактивное топливо, битум, гудрон, масла, пластовая вода) применяются РВС без ГО;

4. г) для аварийного сброса нефти или нефтепродукта применяются РВС, оборудованные дыхательными и предохранительными клапанами.

1.2.8. По методам изготовления и монтажа листовых конструкций (стенки, днища, настила стационарных крыш, мембраны понтонов и плавающих крыш) резервуары рекомендуется подразделять на:

1. а) резервуары рулонной сборки, листовые конструкции которых изготавливаются и монтируются в виде рулонируемых полотнищ;

2. б) резервуары полистовой сборки, изготовление и монтаж всех листовых конструкций которых ведется из отдельных листов;

3. в) резервуары комбинированной сборки, часть листовых конструкций которых изготавливается и монтируется из отдельных листов, а часть — в виде рулонируемых полотнищ.

2.1.1. При подборе сталей для использования в конструкциях резервуаров рекомендуется пользоваться СП 16.13330.2011 «Свод правил «СНиП II-23-81* Стальные конструкции», утвержденным приказом Минрегиона РФ от 27 декабря 2010 г. N 79, действующими стандартами и техническими условиями, а также положениями настоящего Руководства.

______________

Вероятно ошибка оригинала. Следует читать: приказом Минрегиона РФ от 27 декабря 2010 г. N 791, здесь и далее по тексту. — Примечание изготовителя базы данных.

2.1.2. Все элементы конструкций по требованиям к материалам разделяются на группы А, Б и В, а группа Б — на подгруппы Б и Б, а именно:

1. а) А и Б — основные конструкции:

   1. 1) А — стенка, привариваемая к стенке листы окрайки днища, обечайки люков и патрубков в стенке и фланцы к ним, привариваемые к стенке усиливающие накладки, опорные кольца стационарных крыш, кольца жесткости, подкладные пластины на стенке для крепления конструктивных элементов;

   2. 2) Б — каркас крыши (включая фасонки), самонесущие бескаркасные крыши;

   3. 3) Б — центральная часть днища, анкерные крепления, настил крыш, плавающие крыши и понтоны, обечайки люков и патрубков на крыше, крышки люков;

2. б) В — вспомогательные конструкции: лестницы, площадки, переходы, ограждения и др.

2.1.4. Для основных конструкций группы А рекомендуется применять только спокойную (полностью раскисленную) сталь.

Для основных конструкций группы Б рекомендуется применять спокойную или полуспокойную сталь.

Для вспомогательных конструкций группы В наряду с вышеперечисленными сталями с учетом температурных условий эксплуатации возможно применение стали С235.

2.2.2. Углеродный эквивалент стали с пределом текучести 390 МПа и ниже для основных конструкций рекомендуется не более 0,43%. Эквивалент углерода , %, определяют по формуле

,                            (1)

где , , , , , , , , — массовые доли углерода, марганца, кремния, хрома, молибдена, никеля, меди, ванадия и фосфора по результатам плавочного анализа (ковшовой пробы), приведенные в сертификатах на прокат.

При отсутствии в сертификатах на прокат сведений о содержании меди, ванадия и молибдена расчет углеродного эквивалента определяется из условия содержания в прокате меди, ванадия и молибдена в количестве 0,30%, 0,01% и 0% по массе соответственно.

2.3.4. Рекомендации по точности изготовления листового проката:

• по толщине (предельный минусовой допуск на прокат) — в соответствии с табл.1 или с постоянным предельным нижним отклонением, равным 0,3 мм, предельные плюсовые допуски на прокат по ГОСТ 19903-74 «Прокат листовой горячекатаный. Сортамент», утвержденному постановлением Госстандарта СССР от 27 июня 1974 г. N 1573;

• по плоскостности — особо высокая или высокая.

Таблица 1

Предельные минусовые отклонения по толщине листового проката

2.4.1. За расчетную температуру металла рекомендуется принимать наименьшее из двух следующих значений:

• минимальная температура хранимого продукта;

• температура наиболее холодных суток для данной местности (минимальная среднесуточная температура), повышенная на 5 °С.

При определении расчетной температуры металла рекомендуется не учитывать температурные эффекты специального обогрева и теплоизоляции резервуаров.

2.6.1. Ударная вязкость стали для элементов основных конструкций групп А и Б выбирается в зависимости от группы конструкций, расчетной температуры металла, механических свойств стали и толщины проката.

Для элементов основных конструкций группы А из стали с гарантированным минимальным пределом текучести 360 МПа и менее, температуру испытаний на ударную вязкость по KCV , °С, рекомендуется определять по графику, приведенному на рис.1 настоящего Руководства, или по формуле

                  (2)

где — расчетная температура металла, °С (-65-10);

— толщина проката, мм (540);

— нормативный предел текучести стали, МПа (360).

При использовании стали с пределом текучести более 360 МПа температуру испытаний рекомендуется принимать равной расчетной температуре металла.

Для элементов основных конструкций подгрупп Б и Б температура испытаний на ударную вязкость по KCV определяется по номограмме, приведенной на рис.1, с повышением данной температуры на 10 °С.

2.6.4. Нормируемая величина ударной вязкости для листового проката с пределом текучести:

2.7.2. Для применяемых сталей в конструкциях группы А соотношение предела текучести и временного сопротивления рекомендуется не более:

• 0,75 — для сталей 440 МПа;

• 0,85 — для сталей >440 МПа.

2.8.3. В заказе на изготовление проката для основных конструкций резервуара наряду с наименованием марки стали, обозначением стандарта, геометрических размеров листов (толщины, ширины, длины) и их массы рекомендуется дополнительно указать:

• расположение поля допуска по толщине в соответствии с ГОСТ 19903-74 «Прокат листовой горячекатаный. Сортамент», утвержденным постановлением Госстандарта СССР от 27 июня 1974 г. N 1573, или поле допуска с постоянным предельным нижним отклонением, равным 0,3 мм;

• точность изготовления по толщине (ВТ или АТ), по ширине (АШ или БШ), по плоскостности (ПО или ПВ), по серповидности (СП);

• массу партии — 40 т (для основных конструкций групп А и Б);

• ограничение углеродного эквивалента для стали класса прочности 390 и ниже — 0,43%;

• тип образца (11, 12 или 13 по ГОСТ 9454-78 «Металлы. Метод испытания на ударный изгиб при пониженных, комнатной и повышенных температурах», утвержденному постановлением Госстандарта СССР от 17 апреля 1978 г. N 1021);

• температуру испытания, °С, в соответствии с п.2.4;

• нормированную величину ударной вязкости — 30, 35, 50, 60 или 70 Дж/см.

Рекомендуется, чтобы качество поверхности листов соответствовало ГОСТ 14637-89 (ИСО 4995-78) «Прокат толстолистовой из углеродистой стали обыкновенного качества. Технические условия», утвержденному постановлением Госстандарта СССР от 22 декабря 1989 г. N 4023.

2.10.3. Выбор марок стали для фундаментных болтов рекомендуется осуществлять по ГОСТ 24379.0-80 «Болты фундаментные. Общие технические условия», утвержденному постановлением Госстроя СССР от 25 августа 1980 г. N 133.

________________

На территории Российской Федерации документ не действует. Действует ГОСТ 24379.0-2012. — Примечание изготовителя базы данных.

3.1.1. Основные типы сварных соединений и швов

3.1.1.1. Для изготовления металлоконструкций резервуара применяются стыковые, угловые, тавровые и нахлесточные сварные соединения.

3.1.1.4. Рекомендуется, чтобы изображения сварных соединений и условные обозначения сварных швов на чертежах определяли размеры конструктивных элементов подготовленных кромок свариваемых деталей с применением конкретного вида сварки.

3.1.2. Общие рекомендации к сварным соединениям

3.1.2.1. Рекомендуется, чтобы сварные швы были плотнопрочными и соответствовали основному металлу по показателям стандартных механических свойств металла шва: пределу текучести, временному сопротивлению, относительному удлинению, ударной вязкости, углу загиба.

3.1.2.2. Рекомендуется для улучшения коррозиестойкости подбирать металл шва и основной металл близкими друг к другу по химическому составу.

3.1.2.3. Технологию сварки рекомендуется выбирать таким образом, чтобы избежать возникновения значительных сварочных деформаций и перемещений элементов конструкций.

3.1.3. Ограничения на сварные соединения и швы

3.1.3.1. Не рекомендуется наличие прихваточных швов в законченной конструкции.

3.1.3.5. Рекомендуемые максимальные катеты угловых сварных швов не более 1,2 толщины более тонкой детали в соединении.

3.1.3.7. Заводские сварные соединения рулонных заготовок выполняются встык.

3.1.3.8. Нахлесточное соединение, сваренное сплошным швом с одной стороны, допустимо для соединений элементов днища или крыши, при этом величина нахлеста составляет не менее 60 мм для соединений полотнищ днища или полотнищ крыши и не менее 30 мм для соединений листов днища или листов крыши при полистовой сборке, но не менее пяти толщин наиболее тонкого листа в соединении.

3.2.1. Вертикальные соединения листов стенки

Вертикальные соединения листов стенки рекомендуется выполнять стыковыми с полным проплавлением по толщине листов в соответствии с рис.2 настоящего Руководства.

3.2.2. Горизонтальные соединения листов стенки

Горизонтальные соединения листов стенки выполняются двусторонними стыковыми швами с полным проплавлением в соответствии с рис.3 настоящего Руководства.

3.2.3. Соединения днища

3.2.4. Для соединения днища со стенкой применяется двустороннее тавровое соединение без скоса кромок или с двумя симметричными скосами нижней кромки листа стенки. Рекомендуемый катет углового шва таврового соединения не более 12 мм.

Если толщина нижнего пояса стенки или листа днища не превышает 12 мм, то применяется соединение без скосов кромок с катетом углового шва, равным толщине более тонкого из соединяемых листов в соответствии с рис.7, а
настоящего Руководства.

3.2.5. Соединение листов крыши

3.2.5.2. Монтажные соединения настила выполняются, как правило, внахлест со сваркой сплошного углового шва только с верхней стороны.

3.2.5.3. Нахлест листов в направлении по уклону крыши рекомендуется выполнять таким образом, чтобы верхняя кромка нижнего листа накладывалась поверх нижней кромки верхнего листа в целях снижения возможности проникновения конденсата внутрь нахлеста.

3.2.5.4. Монтажные соединения настила бескаркасных конических или сферических крыш могут выполняться двусторонними стыковыми или нахлесточными швами.

3.2.5.5. Для соединения настила с каркасом крыши применяются прерывистые угловые швы при малоагрессивной степени воздействия внутренней среды резервуара. Для средне- и сильноагрессивной степени воздействия внутренней среды резервуара согласно ГОСТ 31385-2008 «Резервуары вертикальные цилиндрические стальные для нефти и нефтепродуктов. Общие технические условия» (табл.8), утвержденному приказом Ростехрегулирования от 31 июля 2009 г. N 274-ст, указанное соединение выполняется сплошными угловыми швами минимального сечения с добавлением припуска на коррозию.

3.2.5.6. При выполнении крыши с легко сбрасываемым настилом рекомендуется приваривать настил только к верхнему кольцевому элементу стенки угловым швом катетом не более 5 мм, приварка настила к каркасу крыши не рекомендуется. Указанный «ослабленный узел» соединения настила крыши со стенкой обеспечивает частичный или полный отрыв настила крыши от стенки резервуара и быстрый сброс избыточного давления, предотвращая разрушение стенки и узла крепления стенки к днищу и разлив продукта.

3.3.1. Проектирование резервуара рекомендуется осуществлять на основании технического задания на проектирование.

В составе задания на проектирование заказчику рекомендуется представлять следующие исходные данные для проектирования металлоконструкций резервуара:

• район (площадка) строительства;

• срок службы резервуара;

• годовое число циклов заполнений — опорожнений резервуара;

• геометрические параметры или объем резервуара;

• тип резервуара;

• наименование хранимого продукта с указанием наличия коррозионноактивных примесей в продукте;

• плотность продукта;

• максимальная и минимальная температуры продукта;

• избыточное давление и относительное разрежение;

• тип и характеристики теплоизоляции;

• припуск на коррозию для элементов резервуара;

• данные инженерно-геологических изысканий площадки строительства;

• сейсмическая балльность по шкале MSK-64.

Рекомендуемый образец задания на проектирование резервуара приведен в приложении N 4 к настоящему Руководству. Задание на проектирование резервуара рекомендуется приложить к КМ в качестве исходных данных для расчетов конструкций.

Задание на проектирование стальных конструкций резервуара согласовывается заказчиком и проектной организацией.

3.4.6. Кольцевые окрайки имеют ширину в радиальном направлении, обеспечивающую расстояние между внутренней поверхностью стенки и швом приварки центральной части днища к окрайкам не менее 600 мм и не менее величины , м, определяемой по формуле:

,                                                                (3)

где 0,92 — безразмерный коэффициент;

— радиус резервуара, м;

— номинальная толщина нижнего пояса стенки, м.

Ширина окрайки резервуара при сейсмическом воздействии определяется дополнительным расчетом.

Номинальная толщина кольцевых окраек , м, составляет не менее 6 мм и не менее величины, определяемой по формуле:

,                  (4)

           
где 0,77 — безразмерный коэффициент;

— радиус резервуара, м;

— номинальная толщина нижнего пояса стенки, м;

— припуск на коррозию нижнего пояса стенки, м;

— припуск на коррозию днища, м;

— минусовой допуск на прокат окрайки днища, м.

Номинальная толщина окрайки назначается с учетом ограничений:

.                                            (5)

3.4.9. Расстояния от сварных соединений днища, расположенных под нижней кромкой стенки, до вертикальных швов нижнего пояса стенки рекомендованы по ГОСТ 31385-2008 «Резервуары вертикальные цилиндрические стальные для нефти и нефтепродуктов. Общие технические условия», утвержденному приказом Ростехрегулирования от 31 июля 2009 г. N 274-ст, не менее чем:

• 100 мм — для резервуаров классов опасности III и IV;

• 200 мм — для резервуаров классов опасности I и II.

3.5.1. Номинальные толщины листов стенки резервуара определяются расчетом на прочность, устойчивость и сейсмостойкость с учетом припусков на коррозию и минусового допуска на прокат. Рекомендуемые значения минимальной конструктивной толщины листов стенки приведены в табл.3 настоящего Руководства. Максимальная толщина листов рекомендуется не более 40 мм.

Таблица 3

Значения минимальной конструктивной толщины листов стенки

3.5.3. Минимальная ширина листов стенки, кроме листов верхнего пояса, рекомендуется:

• 1,5 м — для резервуаров рулонной сборки;

• 1,8 м — для резервуаров полистовой сборки.

3.5.6. Рекомендации по присоединению конструктивных элементов к стенке:

1. а) приварка конструктивных элементов производится через листовые накладки со скругленными углами с обваркой по замкнутому контуру;

2. б) катет угловых швов крепления конструктивных элементов не более 16 мм;

3. в) постоянные конструктивные элементы (кронштейны крепления лестниц, ограждений, системы орошения, пожаротушения, кольца жесткости) располагают не ближе 100 мм от оси горизонтальных швов стенки и днища резервуара и не ближе 150 мм от оси вертикальных швов стенки, а также от края любого другого постоянного конструктивного элемента на стенке;

4. г) временные конструктивные элементы (технологические приспособления) рекомендуется приваривать на расстоянии не менее 50 мм от сварных швов;

5. д) технологические приспособления рекомендуется удалять до гидравлических испытаний, а возникающие при этом повреждения или неровности поверхности устраняются зачисткой абразивным инструментом на глубину, не выводящую толщину проката за пределы минусового допуска на прокат.

3.5.7. Расчет стенки на прочность

3.5.7.2. Толщины поясов стенки из условия прочности при действии статических нагрузок вычисляются по кольцевым напряжениям, определяемым в срединной поверхности цилиндрической оболочки на уровне нижней кромки пояса .

3.5.7.3. В процессе прочностного расчета стенки РВС без понтона учитывается коэффициент надежности для избыточного давления, равный 1,2 для режима эксплуатации и 1,25 для режима гидро- и пневмоиспытаний.

3.5.7.6. Результаты расчета толщины для каждого пояса стенки рекомендуется округлить до целого числа в большую сторону в соответствии с толщинами проката по ГОСТ 19903-74 «Прокат листовой горячекатаный. Сортамент», утвержденному постановлением Госстандарта СССР от 27 июня 1974 г. N 1573, если не указаны специальные условия поставки листового проката.

3.5.8. Расчет стенки на устойчивость

3.5.8.1. Расчет стенки резервуара на устойчивость рекомендуется выполнять в соответствии с указаниями СП 16.13330.2011 «Свод правил «СНиП II-23-81* Стальные конструкции», утвержденного приказом Минрегиона РФ от 27 декабря 2010 г. N 79, и включает проверку толщин поясов стенки, установку промежуточных ветровых колец, а также назначение мест установки и сечений колец, если таковые требуются.

3.5.9. Расчет стенки резервуара на сейсмические воздействия

3.5.9.2. Интегральную характеристику в виде динамического опрокидывающего момента рекомендуется определять по расчетной схеме с недеформируемым корпусом, а в расчете — принимать максимальное значение по спектру сейсмических коэффициентов динамичности для горизонтальной и вертикальной составляющих сейсмического воздействия.

3.5.9.3. Несущую способность стенки резервуара рекомендуется проверять по условиям прочности всех поясов и устойчивости пояса 1 с учетом дополнительного сжатия в меридиональном направлении от сейсмического опрокидывающего момента.

3.6.1. Для обеспечения прочности и устойчивости резервуаров при эксплуатации, а также для получения рекомендуемой геометрической формы в процессе монтажа на стенках резервуаров рекомендуется устанавливать следующие типы колец жесткости:

• верхнее ветровое кольцо для резервуаров без стационарной крыши или для резервуаров со стационарными крышами специальных типов, имеющих повышенную деформативность в плоскости основания крыши;

• верхнее опорное кольцо для резервуаров со стационарными крышами;

• промежуточные кольца для обеспечения устойчивости при воздействии ветровых и сейсмических нагрузок;

• промежуточные формообразующие кольца для резервуаров, сооружаемых методом рулонирования.

3.6.2. Верхнее ветровое кольцо рекомендуется устанавливать снаружи резервуара на верхнем поясе стенки РВСПК или РВС, РВСП, конструкция которых не может рассматриваться в качестве жесткого диска в плоскости верхней кромки стенки. Это относится, например, к конструкциям купольных алюминиевых крыш, крышам оболочечного типа переменной кривизны с участками сжатых и растянутых поверхностей (двускатные, многоскатные, складчатые и т.п. крыши).

Для РВС, РВСП, РВСПК минимальное сечение верхнего ветрового кольца жесткости определяется в соответствии с п.3.6.10.3 настоящего Руководства, а ширина кольца подбирается не менее 800 мм.

Высоту установки верхнего ветрового кольца рекомендуется принимать от 1,10 до 1,25 м от верха стенки, при этом по верху стенки резервуаров с плавающей крышей рекомендуется установить кольцевой уголок сечением не менее 75х6 мм.

При использовании верхнего ветрового кольца в качестве обслуживающей площадки конструктивные требования к элементам кольца (ширина и состояние ходовой поверхности, ограждение кольца по внешней от резервуара стороне и пр.) рекомендованы положениями п.3.10.7 настоящего Руководства.

3.6.3. Верхнее опорное кольцо стационарных крыш рекомендуется устанавливать на верхней кромке стенки резервуаров для восприятия опорных реакций сжатия, растяжения или изгиба при воздействии на крышу внешних и внутренних нагрузок. Рекомендуемое минимальное сечение опорного кольца бескаркасных крыш определяется в соответствии с п.3.7.6.2 настоящего Руководства.

В том случае, если монтаж стационарной крыши осуществляется после окончания монтажа стенки резервуара, то сечение опорного кольца рекомендуется проверить на соответствие с п.3.6.10, как ветровое кольцо для резервуара без стационарной крыши.

3.6.9. При наличии на резервуаре систем пожарного орошения (устройства охлаждения) кольца жесткости устанавливаются на наружной поверхности стенки и имеют конструкцию, не препятствующую орошению стенки ниже уровня кольца.

Кольца такой конструкции, которая способна собирать воду, рекомендуется оборудовать сточными отверстиями.

3.6.10. Расчет колец жесткости на стенке резервуара

3.6.10.1. Сечение ветрового кольца рекомендуется подбирать из условия восприятия изгибающего момента при действии ветрового давления на стенку опорожненного резервуара.

3.6.10.2. Коэффициент условий работы при расчете колец жесткости на стенке резервуара 0,9.

3.7.1. В данном подпункте устанавливаются рекомендации к конструкциям стационарных крыш и не ограничивается применение других конструкций и материалов, изготовляемых по различным стандартам и нормам, при условии выполнения положений настоящего Руководства.

Конструкции стационарных крыш рекомендуется подразделять на следующие типы:

• бескаркасная коническая крыша, несущая способность которой обеспечивается конической оболочкой настила;

• бескаркасная сферическая крыша, несущая способность которой обеспечивается вальцованными элементами настила, образующими поверхность сферической оболочки;

• каркасная коническая крыша, близкая к поверхности пологого конуса, состоящая из элементов каркаса и настила;

• каркасная купольная крыша, поверхность которой близка к сферической и образуется изогнутыми по радиусу сферической поверхности элементами каркаса и радиальными или иным образом раскроенными листами настила.

Все крыши удерживаются по периметру опиранием на стенку резервуара или на опорное кольцо в соответствии с п.3.6.3 настоящего Руководства. Для каркасных конических и купольных крыш в качестве промежуточной опоры может применяться установка центральной стойки.

Минимальная толщина любого элемента стальной крыши составляет 4 мм, исключая припуск на коррозию.

При использовании в крышах стальных элементов из нержавеющей стали, углеродистой стали с металлизационным покрытием или алюминиевых сплавов их толщина определяется на основании прочностных и деформационных расчетов и должна быть не менее: 1,5 мм — для элементов настила, 3,0 мм — для элементов каркаса.

3.7.2. Основные положения по определению нагрузок:

1. а) при расчете учитывают первое основное сочетание нагрузок, в котором участвуют максимальные значения расчетных нагрузок, действующих на крышу «сверху вниз» от:

   1. 1) собственного веса элементов крыши;

   2. 2) веса стационарного оборудования и площадок обслуживания на крыше;

   3. 3) собственного веса теплоизоляции на крыше;

   4. 4) веса снегового покрова при симметричном и несимметричном распределении снега на крыше;

   5. 5) внутреннего разрежения в газовоздушном пространстве резервуара;

2. б) в резервуарах, работающих с избыточным внутренним давлением, учитывают второе основное сочетание нагрузок, в котором участвуют следующие нагрузки:

   1. 1) нагрузки, действующие на крышу «сверху вниз» и принимаемые с минимальными расчетными значениями от:

      • собственного веса элементов крыши;

      • веса стационарного оборудования на крыше;

      • собственного веса теплоизоляции на крыше;

   2. 2) нагрузки, действующие на крышу «снизу вверх» и принимаемые с максимальными расчетными значениями от:

      • избыточного давления;

      • отрицательного давления ветра.

Коэффициент условий работы при расчете элементов крыши принимается равным 0,9.

3.7.3. Снеговые нагрузки на стационарные крыши

Несущая способность крыши проверяется с учетом равномерного и неравномерного распределения снеговой нагрузки по ее поверхности.

3.7.4. Бескаркасная коническая крыша

Бескаркасная коническая крыша представляет собой гладкую коническую оболочку, не подкрепленную радиальными ребрами жесткости.

Рекомендуются следующие геометрические параметры бескаркасной конической крыши:

• максимальный диаметр крыши в плане — 12,5 м;

• минимальный угол наклона образующей крыши к горизонтальной поверхности — 15°, максимальный угол наклона — 30°.

Номинальная толщина оболочки крыши определяется расчетом на устойчивость в соответствии с п.3.7.6 настоящего Руководства и составляет не менее 4 мм и не более 7 мм (при изготовлении оболочки крыши методом рулонирования). При недостаточной несущей способности гладкая коническая оболочка подкрепляется кольцевыми ребрами жесткости (шпангоутами), устанавливаемыми с наружной стороны крыши.

Оболочка крыши изготавливается в виде рулонируемого полотнища (из одной или нескольких частей). При изготовлении полотнища крыши на монтаже толщина оболочки крыши может составлять более 7 мм.

Узел соединения крыши со стенкой рекомендуется выполнять по одному из вариантов, приведенных на рис.9 настоящего Руководства. При опирании крыши на кольцевой уголок его минимальный размер составляет 63х5 мм.

3.7.5. Бескаркасная сферическая крыша

Рекомендуются следующие геометрические параметры бескаркасной сферической крыши:

• минимальный радиус сферической поверхности — 0,8 от диаметра резервуара;

• максимальный радиус сферической поверхности — 1,5 от диаметра резервуара.

Узел соединения крыши со стенкой выполняется по одному из вариантов, приведенных на рис.9 настоящего Руководства. При опирании крыши на кольцевой уголок его минимальный размер составляет 63х5 мм.

3.7.6. Расчет бескаркасных конических крыш

3.7.7. Каркасная коническая крыша

3.7.7.1. Каркасные конические крыши применяются для резервуаров диаметром от 10 до 25 м.

3.7.7.2. Рекомендуется, чтобы угол наклона образующей крыши к горизонтальной поверхности находился в пределах от 4,76° (уклон 1:12) до 9,46° (уклон 1:6), номинальная толщина настила составляла не менее 4 мм.

3.7.7.4. Рекомендуется, чтобы площадь поперечного сечения узла сопряжения крыши со стенкой (с учетом участвующих в работе площадей поперечных сечений стенки и настила) обеспечивала восприятие растягивающих или сжимающих усилий от внутреннего давления или внешней нагрузки на крышу.

3.7.7.6. Каркас конической крыши может быть ребристым или ребристо-кольцевым.

3.7.7.7. Каркасные конические крыши изготавливаются в виде щитов, состоящих из соединенных между собой элементов каркаса и настила или раздельно — из элементов каркаса и настила, не приваренного к каркасу. В последнем случае настил выполняется из отдельных листов, крупногабаритных карт или рулонируемых полотнищ, а два диаметрально противоположных элемента каркаса раскреплены в плане диагональными связями.

3.7.8. Каркасная купольная крыша

3.7.8.1. Купольная крыша представляет собой радиально-кольцевую каркасную систему, образующую поверхность сферической оболочки.

3.7.8.2. Купольные крыши применяются для резервуаров объемом более 5000 м, диаметром от 25 до 65 м.

3.7.8.3. Рекомендуемый радиус кривизны сферической поверхности купольной крыши в пределах от 0,8 до 1,5, где — диаметр резервуара.

3.7.8.5. Опирание крыши на стенку резервуара рекомендуется выполнять с устройством опорного кольца по рис.11 настоящего Руководства.

3.7.9. Расчеты каркасных крыш

3.7.9.1. Каркас крыши представляет собой систему радиальных и кольцевых балок. Количество радиальных балок определяется по конструктивным соображениям с учетом неравенства . Результат округляется до числа, кратного четырем.

3.7.9.2. Моделирование и расчеты крыш на все комбинации нагрузок рекомендуется производить методом конечных элементов. Расчетная схема включает все несущие стержневые и пластинчатые элементы, предусмотренные конструктивным решением. Если листы настила не приварены к каркасу, то в расчете учитываются только их весовые характеристики.

3.7.9.3. Модель крыши учитывает деформативность ее внешнего опорного контура, то есть включает элементы уторного узла, верхний участок стенки высотой и кольцевой участок настила крыши шириной . При этом минимальные размеры , определяются п.3.7.6.2 настоящего Руководства.

3.7.9.4. Элементы и узлы крыши запроектированы таким образом, чтобы максимальные усилия и деформации в них не превышали предельных значений по прочности и устойчивости, регламентируемых СП 16.13330.2011 «Свод правил «СНиП 11-23-81* Стальные конструкции», утвержденным приказом Минрегиона РФ от 27 декабря 2010 г. N 79, и СНиП 2.03.06-85 «Алюминиевые конструкции» (для алюминиевых крыш).

3.7.10. Каркасные крыши с легко сбрасываемым настилом

3.7.10.1. Рекомендуется, чтобы каркасные крыши с легко сбрасываемым настилом удовлетворяли положениям пп.3.7.2, 3.7.9 настоящего Руководства, а также были рассчитаны на действие двух дополнительных сочетаний нагрузок, которые включают помимо веса конструкций и теплоизоляции внутреннее избыточное давление с коэффициентами надежности по нагрузке 1,25 (гидро- и пневмоиспытания) и 1,6 (аварийный режим).

3.8.1. Понтоны применяются в резервуарах для хранения легкоиспаряющихся продуктов и предназначены для сокращения потерь от испарения. Рекомендуется, чтобы понтоны отвечали следующим основным положениям:

• максимально перекрывали поверхность хранимого продукта;

• эксплуатировались без внутреннего давления и вакуума в газовом пространстве резервуара;

• все соединения, подверженные непосредственному воздействию продукта или его паров, контролировались на герметичность;

• проверялась совместимость материалов, уплотняющих соединения понтона с хранимым продуктом.

3.8.2. Рекомендуется применять следующие основные типы понтонов;

А — понтон однодечной конструкции, имеющий центральную однослойную мембрану (деку), разделенную на отсеки, и расположенные по периметру кольцевые короба (открытые или закрытые сверху);

Б — однодечный понтон с открытыми или закрытыми герметичными коробами, расположенными на поверхности понтона радиально;

В — понтон двудечной конструкции, состоящий из герметичных коробов, расположенных по всей площади понтона;

Г — понтон на поплавках с герметичным настилом;

Д — многослойный понтон толщиной не менее 60 мм с защитной обшивкой.

3.8.8. Понтон оборудуется опорами, позволяющими фиксировать его в двух нижних положениях — рабочем и ремонтном.

Рабочее положение определяется минимальной высотой, при которой конструкции понтона отстоят не менее чем на 100 мм от верхних частей устройств, находящихся на днище или стенке резервуара и препятствующих дальнейшему опусканию понтона.

Ремонтное положение определяется минимальной высотой, при которой возможен свободный проход человека по днищу резервуара под понтоном, — от 1,8 до 2,0 м.

Рабочее и ремонтное положения понтона фиксируются с помощью опор, которые могут устанавливаться в понтоне, а также на днище или стенке резервуара. Возможна фиксация нижних положений понтона путем его подвешивания на цепях или тросах к стационарной крыше резервуара.

По согласованию с заказчиком применяются опорные конструкции одного фиксированного положения (не ниже ремонтного).

Опоры, изготовленные в виде стоек из трубы или другого замкнутого профиля, должны быть герметичными со стороны продукта или надрезаются и имеют отверстия в нижней части для обеспечения дренажа.

3.8.10. Для исключения вращения понтона рекомендуется использовать направляющие в виде труб, которые одновременно могут выполнять и технологические функции — в них могут располагаться приборы контроля, измерения и автоматики.

По условиям надежности работы понтона можно устанавливать одну направляющую.

В качестве направляющих понтона могут также использоваться тросовые либо другие конструктивные системы.

В местах прохода сквозь понтон направляющих предусматриваются уплотнения для снижения потерь от испарения во время всех вертикальных и горизонтальных перемещений понтона.

3.8.13. Для доступа на понтон в резервуаре предусматривается не менее одного люка-лаза в стенке, расположенного таким образом, чтобы через него можно было попасть на понтон, находящийся на опорах в ремонтном положении.

На самом понтоне устанавливается, как минимум, один люк-лаз, обеспечивающий обслуживание и вентиляцию подпонтонного пространства в процессе ремонтных и регламентных работ.

3.8.15. Все токопроводящие части понтона электрически взаимосвязаны и соединены со стенкой или крышей резервуара.

Это может быть достигнуто с помощью гибких, равномерно распределенных по поверхности понтона кабелей, идущих от стационарной крыши резервуара к понтону (минимум два). При выборе кабелей рекомендуется учитывать их гибкость, прочность, коррозиестойкость, электрическое сопротивление, надежность соединений и срок службы.

3.8.16. Закрытые короба понтона снабжены смотровыми люками с быстросъемными крышками или иными устройствами для контроля возможной потери герметичности коробов.

На понтоне устанавливается кольцевой барьер для удержания пены, подаваемой при пожаре в зону кольцевого зазора. Расположение и высоту кольцевого барьера рекомендуется определять из условия создания расчетного слоя пены средней или низкой кратности в зоне кольцевого зазора между барьером и стенкой резервуара.

Высота барьера составляет не менее 1 м. В нижней части барьера предусматриваются дренажные отверстия для стока продуктов разрушения пены и атмосферных вод.

3.8.17. Расчет понтона

3.8.17.2. Плотность продукта для выполнения расчетов рекомендуется равной 0,7 т/м.

3.8.17.3. Элементы и узлы понтона запроектированы таким образом, чтобы максимальные усилия и деформации в них не превышали предельных значений по прочности и устойчивости, установленных в СП 16.13330.2011 «Свод правил «СНиП II-23-81* Стальные конструкции», утвержденном приказом Минрегиона РФ от 27 декабря 2010 г. N 79.

3.8.17.4. Плавучесть понтона при отсутствии повреждений рекомендуется считать обеспеченной, если в положении на плаву превышение верха бортового элемента над уровнем продукта составляет не менее 100 мм.

3.8.17.5. Плавучесть понтона при наличии повреждений рекомендуется считать обеспеченной, если в положении на плаву верх бортового элемента и переборок расположен выше уровня продукта.

3.9.1. Применяются плавающие крыши двух основных конструктивных типов:

• однодечная плавающая крыша;

• двудечная плавающая крыша.

3.9.2. Максимально допустимая расчетная снеговая нагрузка:

3.9.4. В рабочем положении плавающая крыша полностью контактирует с поверхностью хранимого продукта.

Верхняя отметка периферийной стенки (борта) плавающей крыши превышает уровень продукта не менее чем на 150 мм.

В опорожненном резервуаре плавающая крыша находится на стойках, опирающихся на днище резервуара. Конструкции днища и основания обеспечивают восприятие внешних нагрузок при опирании плавающей крыши на стойки.

Минимальную толщину конструктивных элементов плавающей крыши из углеродистой стали рекомендуется назначать не менее 5 мм (исключая припуск на коррозию). При использовании в плавающих крышах стальных элементов из нержавеющей стали или алюминиевых сплавов их толщина должна быть не менее 3 мм.

3.9.5. Плавающие крыши основных типов (однодечные и двудечные) имеют следующее конструктивное исполнение:

1. а) однодечная плавающая крыша состоит из герметичных коробов, расположенных на крыше по периметру или радиально, и центральной однослойной мембраны (деки), имеющей организованный уклон к центру;

2. б) двудечная плавающая крыша может выполняться по двум вариантам:

   • с радиальным расположением коробов;

   • с кольцевым расположением отсеков.

По первому варианту крыша состоит из прямоугольных коробов располагаемых на плане крыши в радиальном направлении. Пространство между коробами заполняется на монтаже листовыми вставками по нижней и верхней декам, образуя монтажные отсеки.

По второму варианту крыша состоит из верхней и нижней дек, соединяемых серией концентрических колец, образующих кольцевые отсеки. Наружный отсек разделяется радиальными переборками на кольцевые короба.

3.9.7. Каждый короб или отсек плавающей крыши в верхней части имеет смотровой люк с легкосъемной крышкой для контроля возможной потери герметичности короба или отсека.

Рекомендуется, чтобы конструкция крышки и высота обечайки смотрового люка исключали попадание дождевой воды или снега внутрь короба или отсека, а также исключали попадание нефти и нефтепродукта на верх плавающей крыши.

3.9.10. Плавающие крыши оборудуются основным и аварийным водоспусками.

Основной водоспуск оборудуется в нижней точке сбора дождевой воды и обеспечивает отвод воды за пределы резервуара без ее попадания в хранимый продукт. Для однодечных плавающих крыш основной водоспуск оборудуется обратным клапаном или задвижкой, исключающими попадание продукта на плавающую крышу при нарушении герметичности трубопроводов водоспуска.

Рекомендуемый номинальный диаметр основного водоспуска:

• 80 мм — для резервуаров диаметром до 30 м;

• 100 мм — для резервуаров диаметром от 30 до 60 м;

• 150 мм — для резервуаров диаметром свыше 60 м.

Устройство систем основного водоспуска оборудуется от одной до нескольких точек, обеспечивающих сбор осадков, распределенных по поверхности крыши и объединенных в один или несколько отводящих трубопроводов.

Аварийные водоспуски предназначены для сброса дождевой воды непосредственно в хранимый продукт.

Двудечные плавающие крыши оборудуются открытым аварийным водоспуском, заборное отверстие которого находится на верхней деке крыши выше уровня хранимого в резервуаре продукта.

3.9.12. Плавающие крыши оборудуются опорными стойками, позволяющими фиксировать крышу в двух нижних положениях — рабочем и ремонтном. Рабочее положение определяется минимальной высотой, при которой конструкции плавающей крыши отстоят не менее чем на 100 мм от верхних частей устройств, находящихся на днище или на стенке резервуара и препятствующих дальнейшему опусканию плавающей крыши. Ремонтное положение определяется минимальной высотой, при которой возможен свободный проход человека по днищу резервуара под плавающей крышей, — от 1,8 до 2,0 м.

Опорные стойки, изготовленные из трубы или другого замкнутого профиля, надрезаются в нижней части для обеспечения дренажа.

Для распределения нагрузок, передаваемых плавающей крышей на днище резервуара, под опорными стойками плавающей крыши устанавливаются стальные подкладки, приваренные к днищу резервуара сплошным швом.

3.9.15. Пространство между стенкой резервуара и наружным бортом плавающей крыши уплотнено с помощью специального гибкого устройства — затвора, имеющего также погодозащитный козырек от непосредственного воздействия атмосферных осадков на затвор.

Рекомендуемый номинальный зазор для установки затвора составляет от 200 до 250 мм с допускаемыми отклонениями ±100 мм.

3.9.16. На плавающей крыше устанавливается кольцевой барьер для удержания пены, подаваемой при пожаре в зону кольцевого зазора. Расположение и высоту кольцевого барьера рекомендуется определять из условия создания расчетного слоя пены в зоне кольцевого зазора между барьером и стенкой резервуара.

Рекомендуемая высота барьера составляет не менее 1 м. В нижней части барьера следует предусматривать дренажные отверстия для стока продуктов разрушения пены и атмосферных вод.

3.9.17. Все токопроводящие части плавающей крыши, включая катучую лестницу, электрически взаимосвязаны и соединены со стенкой резервуара.

Рекомендуется, чтобы конструкция крепления заземляющих кабелей плавающей крыши исключала возможность повреждения кабеля в процессе эксплуатации резервуара.

3.9.18. Расчет плавающей крыши

3.9.18.2. Плотность продукта для выполнения расчетов рекомендована равной 0,7 т/м.

3.9.18.4. Рекомендуемые максимальные усилия и деформации элементов и узлов плавающей крыши по прочности и устойчивости определяются в соответствии с СП 16.13330.2011 «Свод правил «СНиП II-23-81* Стальные конструкции», утвержденным приказом Минрегиона РФ от 27 декабря 2010 г. N 79.

3.9.18.5. Плавучесть плавающей крыши при отсутствии повреждений рекомендуется считать обеспеченной, если в положении на плаву превышение верха любого бортового элемента (включая переборки) над уровнем продукта составляет не менее 150 мм.

3.9.18.6. Плавучесть плавающей крыши при наличии повреждений рекомендуется считать обеспеченной, если в положении на плаву верх любого бортового элемента и переборок расположен выше уровня продукта.

3.10.1. Для изготовления патрубков и люков используются бесшовные или прямошовные трубы или изготовленные из вальцованного листа обечайки.

Продольные швы обечаек, изготовленных из вальцованного листа, контролируются РК в объеме 100%. Для резервуаров класса опасности 4 РК можно не проводить.

Геометрические размеры обечаек, изготовленных из вальцованного листа, должны соответствовать требованиям ГОСТ на трубы соответствующих типов и размеров.

3.10.2. Усиления стенки в местах врезок

3.10.2.1. Все отверстия в стенке для установки патрубков и люков рекомендуется усиливать листовыми накладками (усиливающими листами), расположенными по периметру отверстий. Без усиливающих накладок осуществляется установка патрубков не более 70 мм включительно при толщине стенки резервуара не менее 6 мм.

3.10.2.4. Площадь поперечного сечения усиливающего листа, измеряемая по вертикальной оси отверстия, рекомендуется не менее чем произведение вертикального размера отверстия в стенке на толщину листа стенки без припуска на коррозию.

3.10.2.5. Усиливающий лист оборудуется контрольным отверстием с резьбой от М6 до М10, открытым в атмосферу и расположенным примерно на горизонтальной оси патрубка, или люка, или в его нижней части.

3.10.2.7. Катет углового шва крепления усиливающего листа к стенке резервуара равен толщине более тонкой детали в соединении, но не более 38 мм.

3.10.2.8. Для усиливающего листа, доходящего до днища резервуара, катет углового шва крепления усиливающего листа к днищу равен наименьшей толщине свариваемых элементов, но не более 16 мм.

3.10.2.9. Усиление стенки выполняется установкой листовых накладок (усиливающими листами), расположенными по периметру отверстий, или усиливающими вставками (листа стенки увеличенной толщины, определяемой соответствующим расчетом). Толщина вставки рекомендуется не более 60 мм.

3.10.3. Ограничения на расположение врезок в стенке

3.10.3.1. Рекомендуемые расстояния от привариваемых к стенке резервуара деталей патрубков или люков (труб, обечаек, усиливающих листов) до оси горизонтальных швов стенки или до днища резервуара (кроме варианта конструктивного исполнения усиливающего листа, доходящего до днища) составляют не менее 100 мм, а до оси вертикальных швов стенки — не менее 250 мм.

3.10.3.2. Рекомендуемые расстояния между привариваемыми к стенке резервуара сварными швами деталей патрубков и люков (трубами, обечайками, усиливающими листами) составляют не менее 250 мм.

3.10.3.3. Рекомендуемая величина перекрытия горизонтального шва стенки усиливающим листом приемо-раздаточного патрубка или люка-лаза 800 мм, 900 мм составляет не менее 150 мм от контура накладки. Перекрываемый участок шва рекомендуется проконтролировать РК.

3.10.4. Патрубки в стенке резервуара

3.10.4.1. Патрубки в стенке резервуара предназначены для присоединения наружных и внутренних трубопроводов, контрольно-измерительных приборов и прочих устройств, требующих выполнения отверстия в стенке.

3.10.4.2. Рекомендуется, что количество, размеры и месторасположение патрубков назначаются заказчиком и указываются в техническом задании на проектирование резервуара.

3.10.4.3. Рекомендуется, что наиболее ответственными в части обеспечения надежности резервуара являются патрубки приема и раздачи продукта, располагаемые в непосредственной близости с днищем в зоне вертикального изгиба стенки и воспринимающие значительные технологические и температурные нагрузки от присоединяемых трубопроводов.

3.10.4.4. Рекомендуется применять патрубки в стенке 50 мм, 80 мм, 100 мм, 150 мм, 200 мм, 250 мм, 300 мм, 350 мм, 400 мм, 500 мм, 600 мм, 700 мм, 800 мм, 900 мм, 1000 мм, 1200 мм.

3.10.4.6. Назначение номинальной толщины обечайки (трубы) патрубков рекомендуется производить с учетом назначаемого припуска на коррозию.

3.10.4.7. Патрубки в стенке могут комплектоваться временными заглушками на номинальное давление 0,25 МПа, предназначенными для герметизации резервуара при проведении испытаний после окончания монтажа.

3.10.5. Люки-лазы в стенке резервуара

3.10.5.1. Люки-лазы в стенке предназначены для доступа внутрь резервуара при его монтаже, осмотре и проведении ремонтных работ.

3.10.5.2. Рекомендуется оборудовать резервуары не менее чем двумя люками, расположенными в противоположных сторонах стенки и обеспечивающими выход на днище резервуара. Люки-лазы располагаются в I
поясе резервуара.

3.10.5.3. Резервуары с понтоном оборудуются, кроме того, не менее чем одним люком, расположенным на высоте, обеспечивающей выход на понтон в его ремонтном положении. Указанный люк может устанавливаться на резервуарах с плавающей крышей.

3.10.5.6. Люки-лазы снабжаются ручками и приспособлением (поворотным устройством) для облегчения открывания и закрывания крышки.

3.10.6. Патрубки, люки и монтажные проемы в крыше

3.10.6.1. Количество и размеры патрубков, служащих для установки различных устройств или оборудования на стационарной крыше резервуара, зависят от назначения и объема резервуара и назначаются заказчиком резервуара.

3.10.6.3. Если патрубок используется для вентиляции, обечайка (труба) обрезается снизу заподлицо с настилом крыши (тип ««).

3.10.6.4. Патрубки в крыше резервуаров без понтонов, эксплуатируемых при избыточном давлении в газовом пространстве, могут комплектоваться временными заглушками на 0,25 МПа, предназначенными для герметизации резервуара при проведении испытаний после окончания монтажа.

3.10.6.5. Для осмотра внутреннего пространства резервуара, его вентиляции при проведении внутренних работ, а также для различных монтажных целей каждый резервуар снабжается не менее чем двумя люками, установленными в крыше. Рекомендуется применять номинальные диаметры люков: 500 мм, 600 мм, 800 мм и 1000 мм.

3.10.6.7. Монтажные проемы в крыше предназначены для установки внутри резервуара крупногабаритных устройств и конструктивных элементов, требующих применения грузоподъемных механизмов, в том числе хлопуш, приемо-раздаточных устройств, блочных понтонов и т.п.

3.10.6.8. Конструктивное исполнение монтажного проема в крыше резервуара представлено на рис.22, 23 настоящего Руководства. Крышка проема располагается параллельно поверхности стационарной крыши или горизонтально с обеспечением удаления осадков.

3.10.7. Площадки, лестницы, ограждения

3.10.7.1. Для доступа на крышу резервуара и к отдельным конструктивным элементам и местам расположения оборудования резервуар комплектуется площадками и лестницами.

3.10.7.2. Резервуары со стационарной крышей комплектуются круговой площадкой по крыше, обеспечивающей доступ к оборудованию, расположенному по периметру крыши, и лестницей для подъема на круговую площадку.

3.10.7.3. Резервуары с плавающей крышей комплектуются круговой площадкой по верху стенки, наружной лестницей для подъема на круговую площадку, внутренней катучей лестницей для спуска на плавающую крышу, а также переходной площадкой с одномаршевой лестницей для перехода с круговой площадки на катучую лестницу.

3.10.7.4. При компактном расположении резервуары могут соединяться между собой по верху переходными площадками (переходами), при этом на каждую группу соединенных резервуаров оборудуется не менее двух лестниц, расположенных с противоположных сторон.

3.10.7.6. Площадки, расположенные на уровне более 0,75 м от поверхности земли или какой-либо другой поверхности, на которую возможно падение с площадки, огораживаются с тех сторон, где возможно падение.

3.10.7.7. Для подъема на круговую площадку резервуара используются отдельно стоящие (шахтные), одномаршевые или расположенные вдоль стенки (кольцевые) лестницы.

3.10.7.9. Одномаршевые лестницы применяются для резервуаров с высотой стенки не более 7,5 м. В нижней части марш (косоуры) лестницы опирается на фундамент с анкерными болтами. В верхней части лестница опирается на верх стенки резервуара (при радиальном расположении лестницы по отношению к резервуару в плане) или на верхнюю переходную площадку лестницы (при тангенциальном расположении лестницы).

3.10.8. Анкерное крепление стенки

3.10.8.2. Места присоединения анкерных креплений к стенке резервуара рекомендуется рассчитывать на воздействие изгибающих моментов.

3.10.8.3. Основным местом присоединения анкерных креплений является стенка резервуара, но не листы днища.

3.10.8.4. Конструкция анкерных креплений обеспечивает компенсацию перемещений резервуара под воздействием температурных условий и гидростатического давления, а также минимизацию наведенных напряжений в стенке резервуара.

3.10.8.6. Расчет анкерного крепления выполняется таким образом, чтобы при чрезмерных нагрузках на резервуар, превышающих расчетные, происходило разрушение анкерного болта, но не опорного столика и швов его соединения со стенкой резервуара.

3.10.8.7. Допустимая величина растягивающего напряжения в анкерных болтах не более половины предела текучести или одной трети временного сопротивления материала болта.

3.10.8.8. Анкерные болты равномерно затягиваются при полном заливе резервуара водой по окончании гидравлических испытаний, но перед созданием внутреннего избыточного давления. Рекомендуемое расчетное усилие затяжки анкерных болтов не менее 2100 Н. Усилие затяжки рекомендуется назначать в КМ.

3.10.8.9. Предусматриваются средства для предотвращения отвинчивания гаек с помощью таких способов, как проковка резьбы или установка контргаек.

3.10.8.10. Диаметр анкерных болтов рекомендуется не менее 24 мм.

3.10.8.11. Анкерные крепления располагаются равномерно по периметру стенки. Расстояние между анкерными болтами составляет не более 3 м, за исключением резервуаров диаметром до 15 м при их расчете на сейсмику, когда указанное расстояние не превышает 2 м.

3.10.8.12. Количество анкерных болтов, устанавливаемых на резервуаре, рекомендовано кратное четырем. Анкерные болты располагаются симметрично относительно главных осей резервуара и не совпадают с главными осями на плане.

3.10.8.13. Монтажные стыки анкерных полос рекомендуется выполнять в момент времени, соответствующий натяжению анкерных болтов в соответствии с рекомендациями п.3.10.8.8 настоящего Руководства.

3.10.9. Резервуары с защитной стенкой

3.10.9.5. На основной стенке рекомендуется устанавливать стальные аварийные канаты для предотвращения удара о защитную стенку резервуара в случае возникновения аварий, сечение и места расположения которых определяются специальным расчетом. Канаты рекомендуется устанавливать без предварительного натяжения и без провисания между узлами их крепления к стенке. Вместо стальных канатов применяются синтетические монтажные полотенца, равнопрочные стальным канатам.

3.10.9.6. На защитной стенке устанавливаются кольца жесткости, рассчитанные на гидродинамический удар продукта при аварии основного резервуара.

3.10.9.7. Для удаления атмосферных осадков в межстенном пространстве рекомендуется устанавливать лотковые или круглые зумпфы зачистки.

3.10.9.8. При размещении резервуаров с защитной стенкой в составе резервуарных парков складов нефти и нефтепродуктов рекомендуется за диаметр резервуара с защитной стенкой принимать диаметр основного резервуара.

4.1.2. Настоящее Руководство предусматривает рекомендации по заводскому изготовлению и последующему монтажу конструкций резервуаров с использованием следующих технологических методов:

1. а) метода рулонирования;

2. б) метода полистовой сборки;

3. в) комбинированного метода.

4.3.7. Рекомендуется, что продольные и поперечные кромки листовых деталей, предназначенных для изготовления рулонируемых полотнищ, а также стенок резервуаров при полистовой сборке подвергаются обработке строганием или фрезерованием.

Для изготовления других деталей допускается применять кислородную, плазменно-дуговую, лазерную и гидрообразивную обработку.

Листовые детали толщиной до 16 мм рекомендуется резать на гильотинных ножницах без последующей обработки кромок строганием или фрезерованием.

4.3.10. Рекомендуются линейные размеры и формы деталей, обеспечивающие собираемость конструкций с учетом заданных размеров и предельных отклонений, а также свободное прилегание деталей или совмещение их кромок для выполнения предусмотренных проектной документацией сварных соединений.

Особое внимание рекомендуется уделять обработке листовых деталей стенок резервуаров (рулонируемых или полистовых) и листовых деталей рулонируемых полотнищ днищ и крыш резервуаров. Рекомендуемые параметры деталей указаны в табл.17 настоящего Руководства.

4.4.2. Предельные отклонения линейных размеров и формы, обеспечивающие собираемость конструкций на монтаже, указываются в рабочих чертежах. Рекомендуемые отклонения геометрических параметров элементов конструкции резервуаров принимаются по ГОСТ 26433.1-89 «Система обеспечения точности геометрических параметров в строительстве. Правила выполнения измерений. Элементы заводского изготовления», утвержденному постановлением Госстроя СССР от 27 февраля 1989 г. N 32, и табл.17 настоящего Руководства.

Таблица 17

* Размеры шаблона — 1,5 м, выполняется по проектному радиусу стенки.

** Размеры шаблона — 1,5 м, выполняется по проектному радиусу детали.

4.4.3. При сборке элементов конструкций не рекомендуется изменять их формы, не предусмотренные технологическим процессом, а при кантовке и транспортировании — их остаточное деформирование.

Сборка элементов конструкций производится в кондукторах.

4.4.4. Рекомендуется, чтобы при сборке элементов конструкций в новых, ранее не использовавшихся кондукторах изготовитель производил контрольную сборку следующих металлоконструкций резервуара (в объеме, не менее указанного в КМ):

• центрального щита, радиальных и опорных элементов стационарных крыш;

• коробов понтонов и плавающих крыш.

4.4.5. Заводская сварка металлоконструкций резервуара выполняется в соответствии с утвержденным технологическим процессом (процедурами), в котором рекомендуется предусмотреть:

• требования к форме и подготовке кромок деталей, подлежащих сварке;

• способы и режимы сварки, сварочные материалы, а также последовательность выполнения технологических операций;

• конкретные указания по закреплению деталей перед сваркой;

• мероприятия, исключающие образование прожогов, смещение шва от его оси и образование других видов дефектов;

• мероприятия, направленные на снижение сварочных деформаций.

4.5.1. Рекомендуется полотнища всех типов резервуаров объемом до 10000 м собирать, сваривать, контролировать и сворачивать в рулоны на специальных установках для рулонирования, включающих сборосварочные стенды верхнего и нижнего ярусов, кантовочный барабан, сворачивающее устройство, площадку неразрушающего контроля сварных соединений.

Рекомендуемая толщина полотнищ для изготовления днищ резервуаров, днищ понтонов и плавающих крыш, настилов стационарных крыш не более 7 мм.

4.5.2. Рекомендуемые предельные отклонения ширины полотнища от размера, установленной в проектной документации:

• при ширине полотнища до 9 м — ±11 мм;

• при ширине полотнища от 9 до 15 м — ±16 мм;

• при ширине полотнища свыше 15 м — ±19 мм.

4.5.3. Для полотнищ стенок выступы отдельных деталей на нижней кромке могут быть не более 1 мм, на верхней кромке — 3 мм.

Для прочих полотнищ выступы деталей, выходящих на свободные (не свариваемые) кромки, и выступы деталей, выходящих на кромки, подлежащие сварке внахлест, не более 5 мм; выступы деталей, выходящих на кромки, подлежащие сварке встык, не более 1 мм.

4.5.6. Наружный диаметр колец элементов для наворачивания полотнищ подбирается не менее 2,6 м, с расстоянием между кольцами не более 3 м.

Если расстояние между кольцами превышает 2 м, то между ними устанавливаются полукольца, устраняющие западания начальной кромки внутрь рулона.

4.5.7. Рулонирование полотнища стенок резервуаров производится с технологическим припуском по длине, обеспечивающим сборку монтажных стыков стенки и выполнение положений по предельным отклонениям диаметра стенки, указанным в табл.18 настоящего Руководства.

Таблица 18

4.5.8. Крепление начальной кромки полотнищ стенок резервуаров рекомендуется выполнять с плотным прилеганием к кольцам элемента для наворачивания (с зазором не более 15 мм) и без перегибов витков рулона, связанных с выпучиванием начальной кромки.

При креплении начальной кромки с помощью планок сварные швы приварки планок располагаются за пределами технологического припуска согласно табл.18 настоящего Руководства и на расстоянии не менее 50 мм от швов стенки и ее кромок.

При креплении начальной кромки при толщине более 8 мм непосредственно к кольцам элемента для наворачивания начальная кромка должна иметь технологическую надставку. Толщина надставки не должна отличаться от толщины поясов стенки, к которым она приварена, более чем на 2 мм.

Толщина планок крепления начальной кромки, сварные швы. которыми планки привариваются к полотнищу и к кольцам элемента для наворачивания, а также швы, которыми начальная кромка (технологическая надставка) приваривается непосредственно к кольцам, рассчитываются на тяговые усилия, возникающие при сворачивании полотнища.

4.5.9. Конечная кромка каждого свернутого в рулон полотнища крепится с помощью привариваемых упаковочных планок шириной не менее 100 мм, толщиной от 4 до 10 мм в зависимости от толщины деталей полотнища.

Упаковочные планки ставятся в количестве не менее трех штук на расстоянии не более 3 м друг от друга и привариваются к полотнищу за пределами технологического припуска согласно табл.18 настоящего Руководства и на расстоянии не менее 50 мм от сварных швов полотнища и его кромок.

Упаковочные планки привариваются к полотнищу сварными швами катетом, равным толщине планок, длиной не менее 150 мм с каждой стороны.

Не рекомендуется, чтобы упакованная конечная кромка полотнища отходила от рулона более чем на 100 мм, а величина зазора между конечной кромкой и рулоном, измеренная в середине свободного участка кромки между упаковочными гранками, более чем на 50 мм величин зазора в местах установки упаковочных планок.

Для обеспечения плотного прилегания конечной кромки к рулону применяется технологическая надставка.

4.5.15. При изготовлении полотнищ на установках для рулонирования смежные полотнища рекомендуется соединять сплошным швом, прерывистыми швами или тяговыми лентами в количестве не менее двух штук.

Прерывистые швы имеют длину не менее 200 мм и располагаются симметрично относительно осей продольных стыков и по краям полотнищ.

Тяговые ленты привариваются на расстоянии не более 3,5 м друг от друга и на расстоянии не менее 200 мм от сварных швов полотнищ. Толщина, количество и расположение лент назначаются в зависимости от характеристик соединяемых полотнищ (размеров, толщины, конфигурации) и тяговых усилий, возникающих в процессе продвижения полотнища по установке для рулонирования.

При сворачивании полотнищ стенок для уменьшения величины телескопичности рулона в процессе рулонирования между витками устанавливаются деревянные технологические прокладки толщиной не более 20 мм. Рекомендуется, что установка прокладок определяется технологическим процессом изготовителя.

4.6.1. Рекомендуется, чтобы монтажная маркировка конструкций содержала номер заводского заказа и условное обозначение монтажного элемента в соответствии с монтажной схемой в рабочих чертежах.

На всех основных конструкциях резервуара группы А рекомендуется наносить маркировку, включающую марку стали и номер плавки.

4.6.2. Монтажная маркировка наносится на монтажные элементы в местах, указанных в рабочих чертежах.

Монтажная маркировка рулонируемых элементов наносится на ярлыке, прикрепляемом на торце рулона к элементу для наворачивания, или наносится несмываемой краской в двух диаметрально противоположных местах на внутренней или наружной поверхности рулона на расстоянии не более 500 мм от торца рулона.

Монтажную маркировку элементов одной марки, скрепленных в пакет, можно наносить только на крайних элементах, при этом указывается количество элементов в пакете.

4.6.6. Дополнительные надписи содержат:

• товарный знак или краткое наименование изготовителя;

• условное обозначение резервуара в соответствии с рабочими чертежами;

• номер заводского заказа.

4.8.1. Рекомендации данного раздела являются общими для изготовления и монтажа резервуара.

Условия транспортирования и хранения устанавливаются изготовителем.

5.1.1. Рекомендуется, чтобы в перечень исходных данных для проектирования основания и фундамента под резервуар входили данные инженерно-геологических изысканий (для районов распространения многолетнемерзлых грунтов — данные инженерно-геокриологических изысканий).

Объем и состав инженерных изысканий рекомендуется определять с учетом:

«СП 11-105-97. Инженерно-геологические изыскания для строительства. Часть V. Правила производства работ в районах с особыми природно-техногенными условиями», одобренных письмом Госстроя РФ от 08.08.2003 N ЛБ-95;

«СП 11-105-97. Инженерно-геологические изыскания для строительства. Часть II. Правила производства работ в районах развития опасных геологических и инженерно-геологических процессов», одобренных письмом Госстроя РФ от 25.09.2000 N 5-11/88);

«СП 11-105-97. Инженерно-геологические изыскания для строительства. Часть III. Правила производства работ в районах распространения специфических грунтов», одобренных письмом Госстроя РФ от 25.09.2000 N 5-11/87);

«СП 11-105-97. Инженерно-геологические изыскания для строительства. Часть IV. Правила производства работ в районах распространения многолетнемерзлых грунтов», одобренных письмом Госстроя РФ от 03.11.99 N 5-11/140);

«СП 11-105-97. Инженерно-геологические изыскания для строительства. Часть I. Общие правила производства работ», одобренных письмом Госстроя РФ от 14.10.1997 N 9-4/116, которые устанавливают состав, объемы, методы и технологию производства инженерно-геологических изысканий для обоснования проектной подготовки строительства, а также инженерно-геологических изысканий, выполняемых в период строительства, эксплуатации и ликвидации сооружения.

5.1.2. Материалы инженерно-геологических изысканий площадки строительства содержат следующие сведения о грунтах и грунтовых водах:

• литологические колонки;

• физико-механические характеристики грунтов (плотность грунтов , удельное сцепление грунтов , угол внутреннего трения , модуль деформации , коэффициент пористости , показатель текучести и др.);

• расчетный уровень грунтовых вод с учетом прогноза изменения гидрогеологического режима грунтовых вод на период срока службы резервуаров без учета их объемов.

В районах распространения многолетнемерзлых грунтов проводятся изыскания в целях получения сведений о составе, состоянии и свойствах мерзлых и оттаивающих грунтов, криогенных процессов и образованиях, включая прогнозы изменения инженерно-геокриологических условий проектируемых резервуаров с геологической средой.

5.1.4. При разработке проектной документации оснований и фундаментов рекомендуется руководствоваться положениями СП 22.13330.2011 «Свод правил. Основания зданий и сооружений. Актуализированная редакция СНиП 2.02.01-83*», утвержденных приказом Минрегиона РФ от 28 декабря 2010 г. N 823, СП 24.13330.2011 «Свод правил «СНиП 2.02.03-85 Свайные фундаменты», утвержденных приказом Минрегиона РФ от 27 декабря 2010 г. N 786, СНиП 2.02.04-88 «Основания и фундаменты на вечномерзлых грунтах», утвержденных Приказом Минрегиона РФ от 29 декабря 2011 г. N 622, СП 14.13330.2011 «Свод правил. Строительство в сейсмических районах. Актуализированная редакция СНиП II-7-81*», утвержденного приказом Минрегиона РФ от 27 декабря 2010 г. N 779, СП 14.13330.2012 «Свод правил. Земляные сооружения, основания и фундаменты. Актуализированная редакция СНиП 3.02.01-87», утвержденных приказом Минрегиона РФ от 29 декабря 2011 г. N 635/2 и рекомендациями настоящего Руководства.

______________

Вероятно ошибка оригинала. Приказом Минрегиона РФ от 29 декабря 2011 г. N 622 утвержден СП 25.13330.2012 «Основания и фундаменты на вечномерзлых грунтах. Актуализированная редакция СНиП 2.02.04-88»;

Вероятно ошибка оригинала. Следует читать: СП 45.13330.2012. — Примечание изготовителя базы данных.

5.2.4. При проектировании оснований резервуаров, возводимых на набухающих (пучинистых) грунтах, в случае, если расчетные деформации основания превышают предельные, предусматривают проведение следующих мероприятий:

• полная или частичная замена слоя набухающего (пучинистого) грунта ненабухающим;

• применение компенсирующих песчаных или гравийных подушек;

• устройство свайных фундаментов.

5.2.5. При проектировании оснований резервуаров, возводимых на водонасыщенных пылевато-глинистых, биогенных грунтах и илах, в случае, если расчетные деформации основания превышают допустимые, рекомендуется предусматривать проведение следующих мероприятий:

• устройство свайных фундаментов;

• для биогенных грунтов и илов — полная или частичная замена их песком, щебнем, гравием и т.д.;

• предпостроечное уплотнение грунтов временной пригрузкой основания (допустимо проведение уплотнения грунтов временной нагрузкой в период гидроиспытания резервуаров по специальной программе).

5.2.6. При проектировании оснований резервуаров, возводимых на подрабатываемых территориях, в случае, если расчетные деформации основания превышают допустимые, рекомендуется предусматривать проведение следующих мероприятий:

• устройство сплошной железобетонной плиты со швом скольжения между днищем резервуара и верхом плиты;

• применение гибких соединений (компенсационных систем) в узлах подключения трубопроводов;

• устройство приспособлений для выравнивания резервуаров.

5.2.7. При проектировании оснований резервуаров, возводимых на закарстованных территориях, предусматривают проведение следующих мероприятий, исключающих возможность образования карстовых деформаций:

• заполнение карстовых полостей;

• прорезка карстовых пород глубокими фундаментами;

• закрепление закарстованных пород и (или) вышележащих грунтов.

Размещение резервуаров в зонах активных карстовых процессов не допускается.

5.2.8. При применении свайных фундаментов концы свай заглубляют в малосжимаемые грунты и обеспечивают требования к предельным деформациям резервуаров.

Свайное основание может быть как под всей площадью резервуара — «свайное поле», так и «кольцевым» — под стенкой резервуара.

5.2.11. Грунтовые подушки выполняются из послойно уплотненного при оптимальной влажности грунта, модуль деформации которого после уплотнения составляет не менее 15 МПа, коэффициент уплотнения — не менее 0,9.

Уклон откоса грунтовой подушки рекомендуется выполнять не более 1:1,5.

Рекомендованная ширина горизонтальной части поверхности подушки за пределами окрайки:

• 0,7 м — для резервуаров объемом не более 1000 м;

• 1,0 м — для резервуаров объемом более 1000 м и для площадок строительства с расчетной сейсмичностью 7 баллов и более (независимо от объема) по шкале MSK-64 «Шкала сейсмической интенсивности MSK-64».

Поверхность подушки за пределами периметра резервуара (горизонтальная и наклонная части) защищается отмосткой.

5.4.1. Нагрузки, передаваемые с корпуса на основание и фундамент резервуара, определяются в зависимости от конструктивных, технологических, климатических, сейсмических нагрузок и их сочетаний, приведенных в табл.19 настоящего Руководства.

Таблица 19

Сочетания воздействий для расчета нагрузок на фундаменты

5.4.2. В состав нагрузок, передаваемых по контуру стенки резервуара на его фундамент, входят нагрузки двух типов.

Нагрузки первого типа, обеспечивающие осесимметричное распределение усилий по контуру стенки, включают:

• вес резервуара с учетом оборудования и теплоизоляции, за вычетом центральной части днища;

• снеговую нагрузку;

• избыточное давление и разрежение в газовом пространстве резервуара.

Нагрузка второго типа возникает от ветрового воздействия на корпус резервуара и создает кососимметричное распределение усилий по контуру стенки.

Ветровая нагрузка вызывает появление опрокидывающего момента, вычисляемого относительно точки, расположенной на оси симметрии опорного контура стенки с подветренной стороны резервуара. Нагрузки первого типа создают момент, препятствующий опрокидыванию резервуара.

5.4.3. Перечень рекомендуемых расчетов:

• определение нагрузок на центральную часть днища в условиях эксплуатации, гидро- и пневмоиспытаний и при сейсмическом воздействии;

• расчет максимальных и минимальных нагрузок по контуру стенки в условиях эксплуатации и при сейсмическом воздействии;

• проверка на отрыв окраек днища от фундамента при действии внутреннего избыточного давления на пустой резервуар;

• проверка на опрокидывание пустого резервуара путем сравнения опрокидывающего момента и момента от удерживающих сил;

• проверка резервуара с продуктом на опрокидывание в условиях землетрясения;

• расчет анкеров, если происходит отрыв окраек днища от фундамента при действии внутреннего давления на пустой резервуар;

• расчет анкеров, если устойчивость пустого резервуара от опрокидывания не обеспечена;

• расчет анкеров, если устойчивость резервуара с продуктом от опрокидывания при землетрясении не обеспечена.

5.4.5. Опрокидывающий момент , МН·м, действующий на резервуар в результате ветрового воздействия, рекомендуется вычислять по формуле

,                                                    (41)

где опрокидывающий момент от действия ветра на стенку , МН·м, определяется по формуле

                             (42)

Опрокидывающий момент от действия ветра на крышу определяется по формуле

,                                                    (43)

где 10 м — базовый параметр;

— коэффициент надежности по опасности;

— высота стенки, м;

— диаметр резервуара, м;

— нормативное ветровое давление, принимаемое в зависимости от ветрового района по табл.11.1 СП 20.13330.2011 «Свод правил «СНиП 2.01.07-85″ Нагрузки и воздействия».

5.4.6. Расчетная погонная нагрузка по контуру стенки характеризуется максимальным и минимальным значениями, соответствующими диаметрально противоположным участкам фундамента в соответствии с рис.28 настоящего Руководства. Максимальная и минимальная нагрузки определяются соответственно как сумма и разность максимальных нагрузок первого и второго типа (с учетом знаков). Расчетную нагрузку по контуру стенки в основании резервуара рекомендуется определять по формулам:

,   .                                    (44)

5.4.7. Расчетная вертикальная нагрузка , МН, на фундамент резервуара, соответствующая расчетному сочетанию нагрузок 1 (см. табл.19), составляет:

                  (45)

где — коэффициент надежности по опасности;

— вес крыши, МН;

— вес стенки, МН;

— вес оборудования на стенке, МН;

— вес оборудования на крыше, МН;

— вес теплоизоляции на стенке, МН;

— вес теплоизоляции на крыше, МН;

— расчетная снеговая нагрузка на поверхности земли, МПа, определяемая по СП 20.13330.2011 «Свод правил. Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85*», утвержденных приказом Минрегиона РФ от 27 декабря 2010 г. N 787;

— нормативное значение вакуума, МПа;

— радиус резервуара, м;

0,85 при 60 м;

1,0 при >100 м;

0,85+0,00375(-60) — в промежуточных случаях;

— диаметр резервуара, м;

, (1, 2, …) — коэффициенты сочетаний соответственно для длительных и кратковременных нагрузок, назначаемые в соответствии с СП 20.13330.2011 «Свод правил «СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия», утвержденным приказом Минрегиона РФ от 27 декабря 2010 г. N 787 (пп.6.2-6.4).

5.4.8. Нагрузки на центральную часть днища определяются исходя из величины внутреннего избыточного давления, максимального проектного уровня налива и плотности продукта (эксплуатация) или воды (гидро- и пневмоиспытания). Эту нагрузку рекомендуется определять по формулам:

1. а) нагрузка , МПа, на основание под центральной частью днища при эксплуатации

   ;                                     (46)

2. б) нагрузка , МПа, на основание под центральной частью днища при гидро- и пневмоиспытаниях

   ,                                (47)

   где — коэффициент надежности по ответственности;

   — ускорение свободного падения, м/с;

   — плотность продукта, т/м;

   — плотность воды, используемой для гидравлических испытаний, т/м;

   — плотность металла, т/м;

   — высота налива продукта при эксплуатации, м;

   — высота налива воды при гидравлических испытаниях, м;

   — нормативное избыточное давление в газовом пространстве, МПа;

   — номинальная толщина центральной части днища резервуара, м.

5.4.9. Рекомендации по установке анкеров

5.4.9.2. В случаях, указанных в п.5.4.9.1, стенка резервуара прикрепляется к фундаменту анкерными устройствами, шаг установки и размеры которых определяются расчетом.

6.1.2. Работы по монтажу металлоконструкций резервуара рекомендуется осуществлять монтажной организацией, имеющей свидетельство, выданное саморегулируемой организацией, о допуске к работам, которые оказывают влияние на безопасность объектов капитального строительства, а также иные разрешительные документы, установленные действующим законодательством.

Перед началом монтажа металлоконструкций монтажной организации рекомендуется иметь следующую нормативную, рабочую и организационно-технологическую документацию:

• настоящее Руководство;

  КМ;

  КМД;

  ППР на монтаж и сварку металлоконструкций резервуара.

6.1.5. Рекомендуемые исходные материалы для разработки ППР:

• задание на разработку, выдаваемое монтажной организацией как заказчиком ППР, с обоснованием необходимости разработки его на сооружение в целом, его часть или вид работ и с указанием сроков разработки;

• проект организации строительства;

• рабочая документация;

• условия поставки конструкций, готовых изделий, материалов и оборудования, использования строительных машин и транспортных средств, обеспечения рабочими кадрами строителей по основным профессиям, производственно-технологической комплектации и перевозки строительных грузов, условия организации строительства и выполнения работ вахтовым методом;

• рекомендации по выполнению строительных, монтажных и специальных строительных работ в условиях действующего производства.

6.1.6. В разделе ППР на монтаж металлоконструкций резервуара предусматриваются:

• технологическая последовательность монтажа и сварки металлоконструкций;

• приспособления и такелажная оснастка для монтажа металлоконструкций резервуара;

• оборудование, инструменты и материалы для производства монтажных и сварочных работ;

• виды и объемы контроля;

• мероприятия, обеспечивающие требуемую точность сборки элементов, пространственную неизменяемость конструкций в процессе их укрупнительной сборки и установки в проектное положение;

• качество сборочно-сварочных работ для каждой операции в процессе монтажа;

• прочность и устойчивость конструкций в процессе монтажа;

• степень укрупнения конструкций;

• последовательность проведения прочностных (приемочных) испытаний резервуара;

• мероприятия по охране труда, окружающей среды и промышленной безопасности, перечень мероприятий гражданской обороны и мероприятий чрезвычайных ситуаций.

6.1.8. Контроль качества монтажных и сварочных работ обеспечивается пооперационным контролем с ведением журнала пооперационного контроля монтажно-сварочных работ при сооружении вертикального цилиндрического резервуара по рекомендуемому образцу, приведенному в приложении N 5 к настоящему Руководству.

Журнал пооперационного контроля монтажно-сварочных работ является документом, определяющим объем и последовательность выполнения основных контрольных операций при проведении монтажных и сварочных работ и оформления сдачи-приемки их представителями монтажной организации и заказчика по каждому резервуару на объекте сборки.

Журнал пооперационного контроля монтажно-сварочных работ является основным документом, подтверждающим качественное выполнение работ с соблюдением положений настоящего Руководства.

6.1.9. Участники строительства резервуара: монтажная организация, заказчик, проектная организация — осуществляют строительный контроль, предусмотренный законодательством о градостроительной деятельности, с целью оценки соответствия строительно-монтажных работ, возводимых конструкций требованиям технических регламентов, проектной и рабочей документации в соответствии с требованиями СП 48.13330.2011 «Свод правил «СНиП 12-01-2004 Организация строительства» (раздел 7), утвержденного приказом Минрегиона РФ от 27 декабря 2010 г. N 781.

До начала монтажа резервуара рекомендуется провести все работы:

• по устройству основания и фундамента;

• по обустройству зоны монтажной площадки в соответствии со строительным генеральным планом и включать в себя площадки для работы и перемещения подъемно-транспортных механизмов, площадки складирования, временные дороги, помещения и инженерные сети (электроэнергия, вода, средства связи), средства пожаротушения.

6.2.2. Рекомендуется, чтобы принимаемые основания и фундаменты соответствовали требованиям проектной документации.

Рекомендуется, чтобы предельные отклонения размеров и формы основания и фундаментов от размеров и формы, установленных в проектной документации, не превышали значений, указанных в табл.20 настоящего Руководства.

Таблица 20

Предельные отклонения размеров основания и фундамента

6.3.4. Приемка металлоконструкций резервуара для монтажа оформляется актом приемки.

Отмеченные дефекты оформляются актом приемки с приложением дефектной ведомости. Дефектная ведомость передается изготовителю для устранения обнаруженных дефектов.

6.3.5. К акту приемки металлоконструкций резервуара в монтаж прикладываются:

КМД;

комплектовочные (отправочные) ведомости;

протокол качества на конструкции резервуара, оформленный по образцу, приведенному в приложении N 7 настоящего Руководства.

6.4. Монтаж конструкций резервуара

Рекомендации данного раздела распространяются на монтаж листовых конструкций резервуаров с использованием следующих технологических методов:

• метода рулонирования;

• метода полистовой сборки;

• комбинированного метода.

Рекомендуется, чтобы предусмотренная ППР технология сборки и сварки металлоконструкций обеспечивала заданную геометрическую форму смонтированного резервуара, указанную в КМ.

Не рекомендуется отклонение от геометрической формы и превышение предельно допустимых значений, предусмотренных в табл.21-25 настоящего Руководства.

Таблица 21

Предельные отклонения размеров формы днища резервуара

Таблица 22

Предельные отклонения размеров и формы стенки резервуара

* Угловатость — стрела прогиба сварного стыкового соединения на базе измерения 500 мм.

Таблица 23

Предельные отклонения размеров и формы стационарных крыш

Таблица 24

Предельные отклонения размеров плавающей крыши и понтона

Таблица 25

Предельные отклонения расположения люков и патрубков в стенке

При монтаже люков и патрубков в стенке резервуара рекомендуется соблюдать допускаемые расстояния между сварными швами. До выполнения проектных швов приварки люков и патрубков рекомендуется контролировать предельные отклонения расположения их осей и фланцевых поверхностей в соответствии с табл.25 настоящего Руководства.

При производстве монтажных работ не рекомендуются ударные воздействия на сварные конструкции из сталей с пределом текучести не более 390 МПа при температуре ниже -25 °С, с пределом текучести более 390 МПа — при температуре ниже 0 °С.

Детали, приваренные к поверхности резервуара для проведения монтажа, удаляются после окончания работ без повреждения основных металлоконструкций.

В процессе работ по монтажу металлоконструкций резервуара рекомендуется оформлять исполнительную документацию по образцам, приведенным в приложениях N 6-15 настоящего Руководства.

7.1.3. Монтажную сварку металлоконструкций резервуара рекомендуется выполнять в соответствии с указаниями ППР, в котором предусматриваются:

• наиболее эффективные способы сварки монтажных соединений с учетом их пространственного положения;

• сварочные материалы, удовлетворяющие требованиям КМ по уровню механических свойств;

• требуемая форма подготовки кромок монтируемых элементов под сварку;

• последовательность сварки и порядок выполнения каждого шва, обеспечивающих минимальные деформации и перемещения свариваемых элементов;

• режимы и указания по технике сварки, обеспечивающие рекомендуемый уровень механических свойств сварных соединений, а также получение требуемых структур металла шва и околошовных зон;

• технологическая оснастка и оборудование для выполнения сварных соединений;

• мероприятия по обеспечению требуемого качества подготовки и сборки под сварку свариваемых кромок;

• допускаемая температура металла, при которой возможна сварка соединений без их подогрева, а также допускаемая скорость ветра в зоне сварки;

• указания по технологии производства сварочных работ в зимних условиях (если это предусматривается в соответствии с графиком работ).

7.1.7. Руководителю сварочных работ перед началом монтажа резервуара рекомендуется:

• изучить проектную документацию на монтаж и сварку резервуара;

• укомплектовать объект в соответствии с ППР оборудованием и материалами;

• отобрать сварщиков, имеющих допуск к сварке ответственных металлоконструкций резервуара, провести их инструктаж и организовать сварку каждым сварщиком пробных образцов соединений, которые им предстоит выполнять.

7.1.8. Сварщики аттестуются в соответствии с Технологическим регламентом проведения аттестации сварщиков и специалистов сварочного производства (РД 03-495-02), утвержденным постановлением Госгортехнадзора России от 25 июня 2002 г. N 36, и Правилами аттестации сварщиков и специалистов сварочного производства (ПБ 03-273-99), утвержденными постановлением Госгортехназора России от 30 октября 1998 г. N 63.

Окончательное решение о допуске сварщиков к сварке соответствующих типов сварных соединений на резервуаре принимается руководителем сварочных работ на основании результатов контроля образцов, выполненных каждым сварщиком.

Каждому сварщику, допущенному к сварке резервуаров, приказом монтажной организации присваивается личное клеймо.

7.2.1. Рекомендуется, чтобы применяемые способы и технология сварки металлоконструкций резервуара обеспечивали:

• высокую производительность и экономическую эффективность сварочных процессов с учетом объемов выполнения сварки;

• высокий уровень однородности и сплошности металла сварных соединений с учетом конкретных условий и требуемого уровня комплекса механических свойств: прочности, пластичности, твердости, ударной вязкости и хладостойкости;

• минимальный уровень деформаций свариваемых металлоконструкций резервуара.

7.2.3. Рекомендуемые способы сварки для различных типов сварных соединений при сооружении резервуаров из рулонных заготовок, а также резервуаров, монтируемых полистовым методом, приведены в табл.26 настоящего Руководства.

Таблица 26

Рекомендуемые способы монтажной сварки резервуаров

Примечания.

1. 1. Условные обозначения, принятые согласно РД 03-615-03 и РД 03-495-02:

   ААДП — автоматическая аргонодуговая сварка плавящимся электродом;

   АПГ — автоматическая сварка плавящимся электродом в среде активных газов и смесях;

   АФ — автоматическая сварка под флюсом;

   МАДП — механизированная аргонодуговая сварка плавящимся электродом;

   МП — механизированная сварка плавящимся электродом в среде активных газов и смесях;

   МПГ — механизированная сварка порошковой проволокой в среде активных газов и смесях;

   МПС — механизированная сварка самозащитной порошковой проволокой;

   РАД — ручная аргонодуговая сварка неплавящимся электродом;

   РД — ручная дуговая сварка покрытыми электродами.

2. 2. Сварку в смеси углекислого газа с аргоном (до 25%) допускается рассматривать как сварку в углекислом газе (МП).

3. 3. Механизированную сварку в смеси аргона с углекислым газом (до 25%) и (или) с кислородом (до 5%) допускается рассматривать как аргонодуговую сварку (МАДП).

4. 4. При сварке в защитных газах в условиях ветра рекомендуется применять технологию, обеспечивающую повышение устойчивости защитной струи газа и стойкости к порообразованию, или применять заграждения от ветра.

5. 5. Для всех типов сварных соединений возможно применение ручной дуговой сварки.

7.3.1. До начала сварочных работ любые соединения резервуаров рекомендуется контролировать и принимать под сварку по следующим конструктивным и технологическим критериям:

• геометрические параметры кромок элементов, подготовленных под сварку (величина угла скоса кромок, зазор в стыке, величина притупления, смещение кромок), укладывались в поле допусков, предусмотренных проектной документацией;

• поверхность кромок, а также прилегающие к ним зоны шириной 20 мм зачищались от любых загрязнений;

• сборочные приспособления, закрепляющие кромки свариваемых элементов, обеспечивали достаточную прочность и жесткость и исключали чрезмерную усадку швов и перемещения свариваемых элементов.

7.3.2. Рекомендуется закрепление кромок свариваемых элементов выполнять преимущественно с помощью сборочных приспособлений.

Электроприхватки на монтажных стыках стенки располагаются с противоположной стороны от части сечения шва, выполняемой первой. Размер прихваток рекомендуется выбирать минимальным. При выполнении зачистки корня шва такие прихватки удаляются.

Прихватки, выполняемые в угловых и нахлесточных соединениях, перевариваются только после их зашлифовки и визуального контроля качества, при этом такие прихватки выполняются квалифицированными сварщиками.

7.4.1. Рекомендуемые способы, режимы и техника сварки металлоконструкций резервуара:

• уровень механических свойств сварных соединений, предусмотренный КМ;

• однородность и сплошность металла сварных соединений;

• оптимальная скорость охлаждения выполняемых сварных соединений, которая зависит от марки стали, углеродного эквивалента, толщины металла, режима сварки (погонной энергии), конструкции сварного соединения, а также от температуры окружающей среды;

• минимальная величина сварочных деформаций и перемещений свариваемых элементов;

• коэффициент формы каждого наплавленного шва (прохода) в пределах от 1,3 до 2,0 (при сварке со свободным формированием шва).

7.4.2. При сварке металлоконструкций резервуара в зимнее время рекомендуется систематически контролировать температуру металла. Температура и схема подогрева определяются в ППР. Рабочие диапазоны скоростей охлаждения сталей, а также минимальные температуры, не требующие подогрева кромок при сварке, которые зависят от углеродного эквивалента, толщины металла, способа сварки и погонной энергии, указываются в технологических картах на сварку. При осуществлении подогрева кромок рекомендуется нагревать металл на всю толщину в обе стороны от стыка на ширину 100 мм.

При сварке в зимнее время независимо от температуры воздуха и марки стали свариваемые кромки рекомендуется просушивать от влаги.

7.4.9. Заварку дефектных участков сварных швов рекомендуется выполнять способами и материалами, предусмотренными технологией. Исправленные участки сварного шва рекомендуется подвергать повторному контролю физическими методами. Если в исправленном участке вновь будут обнаружены дефекты, ремонт сварного шва выполняется при контроле всех технологических операций руководителем сварочных работ.

Информация о выполненных ремонтных работах сварных соединений заносится в журнал пооперационного контроля монтажно-сварочных работ при сооружении вертикального цилиндрического резервуара по образцу 7 приложения N 5 к настоящему Руководству.

Выполнение троекратного ремонта сварных соединений в одной и той же зоне основных конструкций группы А рекомендуется согласовать с разработчиком технологического процесса.

7.4.12. Идентификация сварных соединений осуществляется клеймением или составлением исполнительных схем с подписями сварщиков. Каждый сварщик ставит личное клеймо на расстоянии от 40 до 60 мм от границы выполненного им шва сварного соединения: одним сварщиком в одном месте; при выполнении несколькими сварщиками — в начале и в конце шва.

Руководителем сварочных работ по каждому резервуару ведется журнал сварочных работ в соответствии с приложением N 2 СНиП 3.03.01-87 «Несущие и ограждающие конструкции», утвержденных постановлением Госстроя СССР от 4 декабря 1987 г. N 280.

7.5.2. Рекомендации к прочностным характеристикам

Металл сварных соединений выбирается равнопрочным основному металлу. Испытания рекомендуется проводить на трех образцах типа XII или XIII по ГОСТ 6996-66 «Сварные соединения. Методы определения механических свойств», утвержденному постановлением Госстандарта СССР от 3 марта 1996 г. N 4736. Металл сварного шва сопряжения стенки с днищем (уторного шва) рекомендуется дополнительно проверить на равнопрочность с основным металлом по нормативному значению предела текучести.

7.5.3. Рекомендации к ударной вязкости сварных соединений

Рекомендуемая ударная вязкость при установленной температуре испытаний указана в п.2.6 настоящего Руководства.

Температуру испытаний устанавливают в соответствии с положениями пункта 2.6.1 настоящего Руководства.

Испытания на ударный изгиб (ударную вязкость) рекомендуется проводить для металла сварного шва и зоны термического влияния стыковых соединений основных конструкций групп А и Б. При этом рекомендуется определить ударную вязкость металла шва и зоны термического влияния на трех поперечных образцах (по шву — три образца; по зоне термического влияния — три образца) с острым надрезом типа IX (для толщины основного металла 11 мм и более) и типа X (для толщины основного металла от 6 до 10 мм) по ГОСТ 6996-69* «Сварные соединения. Методы определения механических свойств», утвержденному постановлением Госстандарта СССР от 3 марта 1996 г. N 4736.

______________

* Вероятно ошибка оригинала. Следует читать: ГОСТ 6996-66, здесь и далее по тексту. — Примечание изготовителя базы данных.

7.5.4. Рекомендации к технологическим испытаниям на изгиб сварных соединений

Рекомендуемое среднеарифметическое значение угла изгиба шести поперечных образцов при испытаниях сварных соединений на статический изгиб (тип XXVII по ГОСТ 6996-69 «Сварные соединения. Методы определения механических свойств», утвержденному постановлением Госстандарта СССР от 3 марта 1996 г. N 4736) не менее 120°, а минимальное значение угла изгиба одного образца — не ниже 100°. При толщине основного металла до 12 мм включительно испытания рекомендуется проводить изгибом образца с корнем шва внутрь (на трех образцах) и корнем шва наружу (на трех образцах), а при толщине основного металла более 12 мм — изгибом образцов «на ребро» (на шести образцах).

8.1.3. При сооружении резервуаров рекомендуется применять следующие методы контроля качества сварных соединений:

• механические испытания сварных соединений образцов-свидетелей;

• визуальный и измерительный контроль всех сварных соединений резервуара с применением шаблонов, линеек, отвесов, геодезических приборов и т.д.;

• контроль герметичности (непроницаемости) сварных швов с использованием проб «мел-керосин», ПВТ, избыточного давления воздуха или ПВК;

• физические методы — для выявления наличия внутренних дефектов: РК или УЗК, а для контроля наличия поверхностных дефектов с малым раскрытием — магнитопорошковый контроль или цветная дефектоскопия;

• гидравлические и пневматические прочностные испытания конструкции резервуара.

8.1.4. Методы контроля сварных соединений металлоконструкций резервуара представлены в табл.27 настоящего Руководства.

Таблица 27

Методы контроля сварных соединений металлоконструкций резервуара

Примечания.

1. 1. «+» — метод контроля применяется.

2. 2. «-» — метод контроля не применяется.

3. 3. При выборе зон контроля вертикальных и горизонтальных соединений преимущественное внимание следует уделять проверке качества мест пересечения швов.

8.3.2. Рекомендуемые требования к внешнему виду сварных швов:

• по форме и размерам соответствовуют проектной документации;

• имеют гладкую или равномерно чешуйчатую поверхность (высота или глубина впадин не более 1 мм);

• металл шва имеет плавное сопряжение с основным металлом;

• отсутствие недопустимых внешних дефектов.

8.3.3. К недопустимым внешним дефектам сварных соединений металлоконструкций резервуара рекомендуется относить трещины любых видов и размеров, несплавления, наплывы, грубую чешуйчатость, наружные поры и цепочки пор, прожоги и свищи.

Подрезы основного металла рекомендуется выполнять не более величин, указанных в табл.28 настоящего Руководства.

Таблица 28

Допускаемая величина подреза

Примечание. Длина подреза не более 10% длины шва.

8.3.4. Рекомендуемая выпуклость стыковых сварных швов в соответствии с табл.29 настоящего Руководства.

Таблица 29

Выпуклость стыковых сварных швов

8.3.5. Рекомендуемое смещение свариваемых кромок относительно друг друга для стыковых соединений из деталей одной толщины составляет:

• 1,0 мм — для деталей толщиной не более 10 мм;

• 10% толщины, но не более 3 мм — для деталей толщиной более 10 мм.

8.3.7. Максимальные катеты угловых сварных швов рекомендуются не более 1,2 от толщины более тонкой детали в соединении.

Для деталей толщиной от 4 до 5 мм катет углового сварного шва рекомендуется брать равным 4 мм. Для деталей большей толщины катет углового шва определяется расчетом или конструктивно, но не менее 5 мм. Данное требование не распространяется на размер шва приварки настила легкосбрасываемой крыши к верхнему кольцевому элементу стенки.

Уменьшение катета углового шва рекомендуется не более 1 мм. Увеличение катета углового шва рекомендуется не более следующих значений:

• для катетов до 5 мм — 1,0 мм;

• для катетов свыше 5 мм — 2,0 мм.

8.5.1. Объем контроля сварных соединений резервуаров физическими методами рекомендуется определять в КМ в зависимости от:

• класса резервуара по степени опасности;

• категории сварного шва;

• уровня расчетных напряжений в сварном соединении;

• условий и режима эксплуатации резервуара, включая температуру эксплуатации, цикличность нагружения, сейсмичность района и т.д.

8.5.2. Радиографический контроль

8.5.2.4. При обнаружении недопустимых дефектов сварного шва определяются границы дефектного участка. Кроме того, рекомендуется делать дополнительный снимок (не считая снимков, необходимых для определения границ дефекта) в любом месте этого же или другого шва, выполненного тем же сварщиком, который допустил дефект. На схемах расположения рентгенограмм указываются места, где были обнаружены недопустимые дефекты и проводились исправления. Если в сварном соединении установлен уровень дефектности более 10%, то объем контроля таких швов удваивается.

8.5.3. Ультразвуковой контроль (УЗК)

8.5.3.1. УЗК проводится для выявления внутренних дефектов (трещин, непроваров, шлаковых включений, газовых пор) с указанием количества дефектов, их эквивалентной площади, условной протяженности и координат расположения.

8.5.3.2. УЗК проводится в соответствии с ГОСТ 14782-86 «Контроль неразрушающий. Соединения сварные. Методы ультразвуковые», утвержденным постановлением Госстандарта СССР от 17 декабря 1986 г. N 3926. Нормы допустимых дефектов по СНиП 3.03.01.

8.5.4. Магнитопорошковый контроль или контроль проникающими веществами (ПВК)

Магнитопорошковый контроль или ПВК рекомендуется проводить в целях выявления поверхностных дефектов основного металла и сварных швов, невидимых невооруженным глазом. Магнитопорошковому контролю или ПВК подлежат:

• все вертикальные сварные швы стенки и швы соединения стенки с днищем резервуаров, эксплуатируемых при температуре хранимого продукта свыше 120 °С;

• сварные швы приварки люков и патрубков к стенке резервуаров после их термической обработки;

• места на поверхности листов стенок резервуаров с пределом текучести свыше 345 МПа, где производилось удаление технологических приспособлений.

8.5.5. Контроль при гидравлических испытаниях резервуара

8.5.5.1. При гидравлических испытаниях резервуара фиксируются и бракуются все места, где появляются течи и отпотины. После опорожнения резервуара в этих местах производятся ремонт и контроль.

8.5.5.2. Дефектные места в настиле стационарной крыши и в зоне ее примыкания к стенке, выявленные в процессе пневматических испытаний резервуара, фиксируются по появлению пузырьков на соединениях, покрытых пенообразующим раствором.

9.2.2. Минимальную пропускную способность дыхательных клапанов, предохранительных клапанов и вентиляционных патрубков рекомендуется определять в зависимости от максимальной производительности приемо-раздаточных операций (включая аварийные условия) по следующим формулам:

пропускная способность клапана по внутреннему давлению , м/ч:

;                                                       (52)

пропускная способность клапана по вакууму , м/ч:

;                                                            (53)

пропускная способность вентиляционного патрубка , м/ч:

                                                           (54)

или

(что больше),                                              (55)

где — производительность залива продукта в резервуар, м/ч;

— производительность слива продукта из резервуара, м/ч;

— полный объем резервуара, включая объем газового пространства под стационарной крышей, м.

Не допускается изменение производительности приемо-раздаточных операций после введения резервуара в эксплуатацию без пересчета пропускной способности дыхательной аппаратуры, а также увеличение производительности слива продукта в аварийных условиях.

Минимальное количество вентиляционных патрубков резервуаров с понтоном указано в п.3.8.12 настоящего Руководства.

Предохранительные клапаны регулируются на повышенные (от 5 до 10%) величины внутреннего давления и вакуума, чтобы предохранительные клапаны работали вместе с дыхательными.

9.5. Устройства молниезащиты и защита от статического электричества

9.5.1. Устройства молниезащиты резервуаров рекомендуется проектировать в составе раздела проектной документации «Оборудование резервуара» согласно положениям СО 153-34.21.122-2003 «Инструкция по устройству молниезащиты зданий, сооружений и промышленных коммуникаций», утвержденного приказом Минэнерго России от 30 июня 2003 г. N 280.

9.5.4. Защиту от вторичных проявлений рекомендуется обеспечивать организацией систем заземления и уравнивания потенциалов, обеспечением расстояний от молниеотводов до проводящих конструкций, применением устройства защиты от импульсных перенапряжений.

9.5.8. Рекомендуется подавать продукт в резервуар ниже находящегося в нем остатка. При заполнении порожнего резервуара нефть и нефтепродукты подаются со скоростью не более 1,0 м/с до момента заполнения приемного патрубка или до всплытия понтона или плавающей крыши.

9.5.9. Максимальная производительность заполнения (опорожнения) резервуаров с плавающей крышей или понтоном ограничивается скоростью перемещения плавающей крыши (понтона) и рекомендуется более 3,3 м/ч для резервуаров объемом до 700 м, 6 м/ч — для резервуаров объемом от 700 до 30000 м включительно и 4 м/ч — для резервуаров объемом более 30000 м. При нахождении плавающей крыши (понтона) на стойках скорость подъема (снижения) уровня жидкости в резервуаре не более 2,5 м/ч.

13.2.2. Рекомендуемая периодичность проведения технического диагностирования резервуаров:

• для резервуаров, удовлетворяющих требованиям к длительной безопасной эксплуатации, — сроки, указанные в табл.35;

  для остальных резервуаров:

  • частичное техническое диагностирование — не реже одного раза в 5 лет;

  • полное техническое диагностирование — не реже одного раза в 10 лет.

Таблица 35

Рекомендуемые сроки проведения диагностирования конструкций резервуаров

* Осуществляется с контролем скорости коррозии по результатам замеров толщины днища, нижних поясов стенки изнутри одного резервуара из группы в соответствии с п.2.5.

13.2.3. К техническим решениям, обеспечивающим длительную безопасную эксплуатацию резервуаров, рекомендуется относить:

1. а) 100%-ный неразрушающий контроль с применением РК или УЗК сварных швов стенки и окрайки днища при строительстве резервуара (с обязательной цифровой обработкой и протоколированием рентгеновских снимков), наличие антикоррозионной защиты с использованием лакокрасочных материалов со сроком службы не менее 20 лет и припуском на локальную и общую коррозию стенки, днища, крыши, понтона, плавающей крыши, рассчитанным на 20 лет;

2. б) установку систем ЭХЗ;

3. в) проведение мониторинга герметичности днища, для чего могут применяться не менее одного из следующих технических решений:

   1. 1) в основании резервуара устанавливается система контроля протечек с использованием гибких мембран;

   2. 2) применяется конструкция двойного днища;

   3. 3) применяется конструкция фундамента днища, позволяющая осуществлять контроль за его техническим состоянием;

   4. 4) применяются другие конструкции днища, обеспечивающие проведение мониторинга герметичности.