Руководством по измерениям характеристик линий городских телефонных сетей в процессе эксплуатации

УТВЕРЖДЕНО заместителем начальника ГУМТС О.Г.Беловым 25 июля 1986 г.

Описываются состав и методы измерений электрических характеристик для определения расстояния до места повреждения, обработка результатов измерений. Даются краткие характеристики применяемых приборов.

Для инженерно-технического персонала.

3. МЕТОДЫ ИЗМЕРЕНИЙ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК

3.1. Измерение электрического сопротивления шлейфа и отдельных жил (проводов).

3.1.1. Электрическое сопротивление шлейфа измеряют двумя способами: мостом постоянного тока или определением отношения сопротивлений.

3.1.2. Измерение с помощью моста постоянного тока производится по схеме, приведенной на рис.3.1. При равновесии моста электрическое сопротивление шлейфа , где — отношение сопротивлений постоянных плеч моста; — сопротивление переменного плеча моста.

Рис.3.1. Схема измерения электрического сопротивления шлейфа с помощью моста постоянного тока

3.1.3. Измерение методом определения отношения сопротивлений производится по схеме, приведенной на рис.3.2. Указанный метод, как правило, используется в цифровых приборах. Отношение напряжений на образцовом и измеряемом сопротивлениях преобразовывается в цифровой код цифровым логометром . Значение измеряемого сопротивления прочитывается на цифровом индикаторе .

Рис.3.2. Схема измерения электрического сопротивления методом измерения отношения сопротивлений

3.1.4. Сопротивление отдельных жил (проводов) различного диаметра и материала измеряют методом трех шлейфов. Схема измерения представлена на рис.3.3. При этом проводят измерения сопротивления шлейфов, составленных из жил (проводов) и , и , и . Сопротивление каждого из проводов , , определяют по формулам: , , , где , , — значения сопротивлений шлейфов, составленных соответственно из жил (проводов) и , и , и .

Рис.3.3. Схема измерения электрического сопротивления жил (проводов) методом трех шлейфов с помощью моста постоянного тока

     Измерение сопротивления проводов методом заземленного шлейфа.

3.1.5. При наличии только двух проводов различного диаметра и материала сопротивление каждого из них измеряют методом заземленного шлейфа по схеме, приведенной на рис.3.4. Проводят два измерения. При первом из них (переключатель в положении 1) мост уравновешивают и отсчитывают значение сопротивления переменного плеча . При втором (переключатель в положении 2) мост уравновешивают и отсчитывают значение сопротивления переменного плеча .

Рис.3.4. Схема измерения электрического сопротивления проводов методом заземленного шлейфа с помощью моста постоянного тока

3.1.7. Измерение электрического сопротивления металлической оболочки кабелей с изолирующими покровами производится так же, как и измерения электрического сопротивления шлейфа по схеме рис.3.1. При этом к прибору подключается шлейф, составленный из последовательно соединенных жилы и металлической оболочки. Значение электрического сопротивления оболочки , где — сопротивление жилы, измеренное в соответствии с п.3.1.4 или 3.1.5. Для уменьшения погрешности рекомендуется вместо одной включить параллельно несколько жил. При этом значение электрического сопротивления металлической оболочки , где — число параллельно соединенных жил.

3.2. Измерение омической асимметрии цепи.

3.2.1. Омическую асимметрию измеряют с помощью схемы моста с постоянным отношением плеч или методом измерения отношения сопротивлений.

3.2.3. Измерение методом определения отношения сопротивлений производится по схеме, приведенной на рис.3.6. Указанный метод используется, как правило, в цифровых приборах. Цифровой логометр преобразовывает напряжения на сопротивлениях жил , и эталонном сопротивлении в цифровой код, с помощью которого на цифровом индикаторе устанавливается значение измеряемого сопротивления асимметрии.

Рис.3.6. Схема измерения омической асимметрии методом измерения отношения сопротивлений

3.3. Измерение сопротивления изоляции.

3.3.1. Измерение сопротивления изоляции жил (проводов) производится методом вольтметра-амперметра.

3.3.2. Отсчет показаний производится через 1 мин после приложения напряжения к измеряемым жилам (проводам).

3.3.3. Электрическое сопротивление изоляции в аналоговых приборах измеряется методом вольтметра-амперметра. Для упрощения используется стабилизированный источник питания (рис.3.7). При этом измерение сводится к определению тока, результат прочитывается по шкале прибора, отградуированной в мегаомах.

Рис.3.7. Схема измерения электрического сопротивления изоляции с использованием стабилизированного источника питания

3.3.4. В аналоговых приборах, в которых для измерения тока используется усилитель (рис.3.8), производится калибровка его чувствительности.

Рис.3.8. Схема измерения электрического сопротивления изоляции с калибровкой коэффициента усиления усилителя постоянного тока

3.3.5. В цифровых приборах сопротивление изоляции определяется методом измерения отношения токов, протекающих через измеряемое и эталонное сопротивление , по схеме, изображенной на рис.3.9. Цифровой логометр преобразовывает напряжения на образцовом и измеряемом сопротивлениях в цифровой код. На цифровом индикаторе устанавливается значение измеряемого сопротивления.

Рис.3.9. Схема измерения электрического сопротивления изоляции методом измерения отношения токов

3.3.6. Для исключения влияния на результаты измерений понижения изоляции клемм прибора в схему измерений вводится охранная цепь (рис.3.10). При использовании приборов, в которых нет охранной цепи, необходимо принять меры для защиты от попадания влаги на их клеммы.

________________
     * Брак оригинала.

Рис.3.10. Схема измерения электрического сопротивления изоляции с использованием охранной цепи

3.4. Измерение электрической емкости цепи.

3.4.1. Для измерения электрической емкости применяются методы моста переменного тока, вольтметра-амперметра, метод измерения отношения емкостей и заряда-разряда.

3.4.3. Измерения на усилительных участках производятся на частоте 10 или 25 Гц. На строительных длинах и участках кабеля длиной менее 3 км рекомендуется применять частоту 800-1000 Гц.

3.4.4. Схема измерения емкости методом вольтметра-амперметра изображена на рис.3.12. Перед измерением производится калибровка прибора резистором при нажатой кнопке . Измеряемое значение емкости считывают по шкале прибора.

Рис.3.12. Схема измерения электрической емкости методом вольтметра-амперметра

3.4.5. Схема определения емкости методом измерения отношения емкостей изображена на рис.3.13. Схема применяется в цифровых приборах. Цифровой логометр преобразует токи в измеряемой и образцовой емкостях и сопротивлениях в цифровой код. На цифровом индикаторе устанавливается значение измеряемой емкости.

Рис.3.13. Схема измерения электрической емкости методом измерения отношения емкостей

3.4.6. Схема измерения емкости методом заряда-разряда показана на рис.3.14. Измеряемая емкость сначала заряжается от стабилизированного источника питания , а затем разряжается через гальванометр. Ток, протекающий через гальванометр, пропорционален измеряемой емкости. Переключение линии для заряда и разряда производится контактом реле, которое питается от генератора частотой 20-30 Гц.

Рис.3.14. Схема измерения электрической емкости методом заряда-разряда

3.5. Испытание изоляции жил напряжением.

3.5.1. Испытание изоляции производится постоянным напряжением. Для ограничения перенапряжений, вызванных переходными процессами, напряжение должно повышаться плавно.

3.5.2. Схема испытания представлена на рис.3.15 (напряжение приложено между каждой из жил и остальными жилами, соединенными с заземленной оболочкой).

Рис.3.15. Схема испытания изоляции жил кабеля напряжением

3.5.3. Напряжение, соответствующее норме, устанавливают на 2 мин и в течение этого времени убеждаются в отсутствии пробоя.

3.5.4. Если при напряжении, меньшем или равном норме, наступает пробой, то испытания проводят два-три раза. Если при повторных испытаниях пробой возникает опять, необходимо принять меры по определению места повреждения.

3.5.5. Значения испытательных напряжений приведены в ОСТ 45.01-86.

3.5.6. По окончании испытания симметричные цепи и коаксиальные пары должны быть разряжены. Испытание изоляции напряжением должно производиться при строгом соблюдении Правил техники безопасности при работах на кабельных линиях связи и проводного вещания (М.: Связь, 1979).

3.6. Измерение собственного затухания цепей.

3.6.1. Измерение собственного затухания цепей кабельных и воздушных линий связи при строительстве и эксплуатации производится методами сравнения, компенсационным или разности уровней. Для измерения собственного затухания цепей основным является метод сравнения.

3.6.2 Компенсационный метод является более точным, чем метод сравнения, однако его применение ограничено низкой оперативностью измерений и отсутствием отечественных измерительных приборов, предназначенных для его реализации.

Когда условия измерений не допускают применения метода сравнения (или компенсационного), для измерения собственного затухания цепей применяют метод разности уровней, который по точности уступает методу сравнения и компенсационному.

3.6.3. Измерение собственного затухания производится в диапазоне частот уплотнения цепи.

3.6.4. Метод сравнения применяют в тех случаях, когда имеется не менее двух одинаковых цепей и когда переходное затухание на ближнем конце между цепями, из которых образуется петля, не менее чем на 23 дБ выше собственного затухания этой петли.

3.6.5. Принцип метода заключается в сравнении затухания измеряемой цепи с затуханием образцового четырехполюсника (магазина затуханий МЗ).

3.6.6. Для измерений используются схемы, приведенные на рис.3.16 и 3.17. Генератор параллельно питает измеряемую петлю и магазин затуханий. К измеряемой петле подключается активное сопротивление , равное модулю волнового сопротивления цепи. Резисторы для сопротивлений рекомендуется подбирать с погрешностью не более 0,1 Ом для коаксиальных цепей и не более 1 Ом для симметричных цепей. К магазину затухания М3
подключается сопротивление , равное его характеристическому сопротивлению.

Рис.3.16. Схема измерения собственного затухания симметричной цепи методом сравнения

Рис.3.17. Схема измерения собственного затухания коаксиальной пары методом сравнения

3.6.7. Номинальные значения сопротивлений для коаксиальных пар в зависимости от измерительной частоты приведены в табл.3.1.

Таблица 3.1

Коаксиальная пара 2,6/9,4

Коаксиальная пара 1,2/4,6

Коаксиальная пара 2,1/9,7

Диапазон частот (частота), кГц

Значение сопротивления , Ом

Диапазон частот (частота), кГц

Значение сопротивления , Ом

Диапазон частот (частота), кГц

Значение сопротивления , Ом

60

    80,2

60

78,7

60

77,9

60-150

79

60-200

77,0

60-300

76,5

150-300

77

200-400

75,9

300-5000

75,0

300-1000

75

400-1500

75,1

5000-20000

74,3

1000-5000

74

1500

74,9

20000-60000

74,2

5000-10000

   73,2

60000

74,1

10000

73

3.6.8. Измеряемые коаксиальные пары в п. соединяются между собой коаксиальным кабелем.

3.6.9. Напряжение в конце петли измеряется измерителем уровня с высокоомным входом. При измерениях на усилительных участках или при наличии помех рекомендуется применять избирательный измеритель уровня.

Затухание магазина регулируют таким образом, чтобы напряжение на его выходе было равно напряжению в конце измеряемой петли. При этом условии затухание измеряемой петли равно затуханию магазина. Собственное затухание цепи , где — показание магазина затуханий, дБ.

3.6.10. Максимальное затухание магазина должно быть больше предполагаемого затухания измеряемой петли. В противном случае рекомендуется соединить последовательно два магазина с одинаковыми характеристическими сопротивлениями. Нагрузочное сопротивление включается только на выходе последнего магазина.

3.6.11. Схема измерения компенсационным методом собственного затухания симметричных цепей приведена на рис.3.18, коаксиальных пар — на рис.3.19. При измерении образуется однородная петля, к которой предъявляются те же требования, что и при измерениях методом сравнения.

Рис.3.18. Схема измерения собственного затухания симметричных цепей компенсационным методом

Рис.3.19. Схема измерения собственного затухания коаксиальных пар компенсационным методом

3.6.12. Измерение заключается в попеременном подборе частоты генератора и затухания магазина затуханий до получения нулевых (или минимальных) показаний измерителя уровня. При этом условии затухание измеряемой петли равно затуханию магазина. Собственное затухание цепи на данной частоте .

3.6.13. Для измерений собственного затухания симметричных цепей рекомендуется компенсационный измеритель затухания КТШ1 727/III фирмы «Орион» (ВНР), для коаксиальных — ИП10/25.

3.6.14. Метод разности уровней применяют в тех случаях, когда не выполняются условия, указанные в п.3.6.4.

3.6.15. Схема измерения собственного затухания цепи методом разности уровней представлена на рис.3.20. Измерители уровня и подключают высокоомным входом к измеряемой цепи. К последней в п. подсоединяют сопротивление , равное модулю волнового сопротивления цепи. Уровень генератора поддерживают постоянным.

Рис.3.20. Схема измерения собственного затухания цепи методом разности уровней

3.6.16. Измерения заключаются в определении при данной частоте уровня передачи и уровня приема соответственно в пп. и . Значение затухания цепи, дБ, на данной частоте .

3.6.18. При использовании указателей, предназначенных для включения в цепи с волновым сопротивлением, отличным от волнового сопротивления измеряемой цепи, вносится поправка , дБ, в соответствии с табл.3.2.

Таблица 3.2

Волновое сопротивление цепи, для которого предназначен применяемый указатель уровня

Волновое сопротивление измеряемой цепи, Ом

1400

600

300

180

135

75

600

-3,68

0,00

+3,01

+5,22

+6,48

+9,03

150

-9,70

-6,02

-3,01

-0,79

+0,46

+3,01

135

-10,16

-6,48

-3,47

-1,25

0,00

+2,55

75

-12,71

-9,03

-6,02

-3,80

-2,55

0,00

Входное сопротивление измерителя уровня устанавливают высокоомным с включением нагрузки, соответствующей волновому сопротивлению измеряемой цепи.

Пример. Необходимо измерить уровень передачи (или приема) в стальной цепи воздушной линии связи с волновым сопротивлением =1400 Ом измерителем уровня, предназначенным для измерений в цепях симметричных кабельных линий и проградуированным с учетом =135 Ом. В этом случае в соответствии с табл.3.2 из измеряемого значения необходимо вычесть 10,16 дБ.

При использовании этого измерителя уровня для измерения в цепях с =75 Ом к измеряемой величине необходимо добавить 2,55 дБ.

3.7. Измерение входного сопротивления симметричных цепей.

3.7.1. Для измерения входного сопротивления симметричных цепей применяются методы с использованием дифференциального моста переменного тока, а также вольтметра-амперметра.

3.7.2. Схема измерения входного сопротивления цепи дифференциальным мостом приведена на рис.3.21, . Перед измерением при , производится начальное уравновешивание моста (получение минимального уровня по индикатору) при включенных шнурах с помощью добавочных элементов , и (на схеме не указаны). Измеряемый объект должен быть отключен.

Рис.3.21. — схема измерения входного сопротивления прибором 12XL014; — схема измерения входного сопротивления методом вольтметра-амперметра

Измерения заключаются в попеременной регулировке магазина сопротивлений и магазина емкости до получения на данной частоте наименьшего отклонения стрелки измерителя уровня.

При измерениях на частотах 200-1000 Гц в качестве индикатора допускается применение головного телефона.

3.7.3. Модуль входного сопротивления при параллельном соединении и , (применительно к прибору 12XL014) , где — значение сопротивления, отсчитанное по магазину сопротивлений; — измерительная частота; — значение емкости, отсчитанное по магазину емкости.

3.7.4. По результатам измерений строятся кривые зависимостей модулей входных сопротивлений цепей от частоты.

3.7.5. Схема измерения модуля входного сопротивления методом вольтметра-амперметра приведена на рис.3.21, .

3.7.6. Генератор переменного тока с последовательно соединенными с ним резисторами обеспечивают постоянное значение тока , протекающего через измеряемое сопротивление.

3.7.8. Значение напряжения генератора , где — напряжение генератора, В; — входное сопротивление милливольтметра, кОм.

3.7.9. Напряжение генератора должно быть установлено с погрешностью не более ±1%.

3.7.10. Модуль входного сопротивления, Ом, измеряемой цепи на данной частоте , где — показания милливольтметра, подключенного к линии, мВ.

3.7.11. При измерениях методом вольтметра-амперметра применяются следующие приборы: генераторы Г3-109, GF 61, GF 62, милливольтметры Щ4313, Щ4316 либо указатели уровня MV 61, MV 62 (при этом показания из дБ переводятся в мВ). Электропитание Щ4313 предпочтительно осуществлять от источника постоянного тока, при питании от переменного тока необходимо перед проведением измерения убедиться в отсутствии ложных показаний при включении прибора в линию и отключенном генераторе. Сопротивления должны быть подобраны с погрешностью не более ±0,5%.

3.7.12. Погрешность при измерении с помощью дифференциального моста не превышает ±1%, при измерении методом вольтметра-амперметра ±2,5%.

3.8. Измерение внутренних неоднородностей и концевых значений волнового сопротивления коаксиальных пар.

3.8.1. Значения неоднородностей волнового сопротивления коаксиальных пар определяются с помощью импульсных приборов. Принципиальная схема для импульсных измерений приведена на рис.3.22.

Рис.3.22. Принципиальная схема импульсных измерений:

— балансный контур; — дифференциальный трансформатор;
  — импульсный генератор; — измеряемая коаксиальная пара;
  — нагрузочный контур; — усилитель; — электронно-лучевой прибор

Неоднородности волнового сопротивления коаксиальных пар измеряются как на строительных длинах кабелей (внутренние неоднородности), так и на смонтированных усилительных участках (внутренние и стыковые неоднородности).

Применение импульсных приборов дает возможность получить сведения о характере, числе, значении, структуре неоднородностей, а также их распределении. В измеряемую линию с определенной периодичностью посылаются зондирующие импульсы. В местах неоднородностей импульсы отражаются (частично или полностью) и возвращаются к началу линии.

Сигналы, отраженные от неоднородностей волнового сопротивления, будут смещены во времени относительно зондирующего импульса в зависимости от расстояния до неоднородности, т.е. запаздывание отраженного импульса по отношению к зондирующему пропорционально расстоянию до неоднородностей волнового сопротивления.

На экране электронно-лучевого прибора наблюдается импульсная характеристика линии. Местам изменения волнового сопротивления линии будут соответствовать всплески, имеющие различные амплитуды и полярности.

3.8.2. Амплитуда всплеска на импульсной характеристике коаксиальной пары зависит от амплитуды зондирующего импульса, значений неоднородности, усиления приемного усилителя и расстояния до места неоднородности.

Перед проведением измерения импульсный прибор градуируется в соответствии с рекомендациями, изложенными в Техническом описании и инструкции по эксплуатации. Длительность импульса устанавливается исходя из типа измеряемой пары и используемого частотного диапазона с учетом требований нормативно-технических документов.

3.8.3. Длительность зондирующего импульса при измерениях на строительных длинах кабеля должна быть для пар 2,6/9,4 равной 0,12 мкс, если кабель предназначен для работы в диапазоне частот до 10 МГц, и 0,06 мкс — до 25 МГц. Для пар 1,2/4,6 и 2,1/9,7 =0,12 мкс.

Длительность зондирующего импульса при измерениях на усилительных участках для пар 2,6/9,4 должна быть равной 0,12 мкс, для пар 1,2/4,6 и 2,1/9,7 — 0,4 мкс.

3.8.4. При измерениях внутренних неоднородностей и концевых значений волнового сопротивления кабеля, намотанного на барабан, следует придерживаться обозначений:

— концевые значения волнового сопротивления верхнего конца кабеля ();

— внутренние неоднородности волнового сопротивления при подаче зондирующего импульса со стороны верхнего конца кабеля (), выраженные коэффициентом отражения;

— концевые значения волнового сопротивления нижнего конца кабеля ();

— внутренние неоднородности волнового сопротивления при подаче зондирующего импульса со стороны нижнего конца кабеля (), выраженные коэффициентом отражения.

В готовом кабеле конец является верхним на барабане и определяется по расцветке симметричных пар и четверок, следующих друг за другом по часовой стрелке в следующем порядке: в кабелях КМ-4 синяя (зеленая) — красная; в кабелях КМ-8/6, МКТ-4 красная — зеленая. На проложенном кабеле обозначает конец стороны А, а индекс — конец стороны Б.

Для повышения точности измерения неоднородностей производятся с двух сторон каждой строительной длины кабеля и каждого усилительного участка. При измерении внутренних неоднородностей в строительных длинах прибором УИП-КС к концу каждой пары подключается нагрузочный контур, соответствующий типу измеряемой пары. При использовании прибора Р5-14 (если длина измеряемой коаксиальной пары 1000 м и более) это не обязате

льно.

3.8.5. Чтобы исключить искривление наблюдаемой импульсной характеристики относительно линии развертки, необходимо согласовать входное сопротивление прибора с волновым сопротивлением измеряемой пары.

Согласование входного сопротивления приборов и волнового сопротивления измеряемой пары производят с помощью соответствующего типа балансного контура, а концы пары — нагрузочного контура — изменяя элементы и (рис.3.23). Согласование считается достигнутым, если амплитуда отраженного импульса в начале (1) и конце (2) импульсной характеристики, по крайней мере, не превышает амплитуд отраженных импульсов от неоднородностей измеряемой пары. На правильность достигнутого согласования указывает симметричность импульсной характеристики относительно линии развертки. Примеры правильного и неправильного согласования балансного и нагрузочного контуров с волновыми сопротивлениями концов измеряемой пары приведены на рис.3.23.

Рис.3.23. Примеры правильной () и неправильной ( и ) настройки контуров

3.8.6. При измерении коаксиальных пар на усилительных участках производится согласование входного сопротивления прибора с волновым сопротивлением начала измеряемой пары, а ее конец при измерении прибором УИП-КС достаточно подключить к нагрузочному контуру с сопротивлением 75 Ом или к резистору типа МЛТ сопротивлением (75±2) Ом.

При проведении согласования сопротивлений балансировку отраженных импульсов в начале и в конце импульсной характеристики, ‰, следует проводить при малой чувствительности прибора, постепенно повышая ее. В приборе Р5-14 это достигается с помощью переключателя «р‰/дел.», а в приборе УИП-КС — переключателя «Усиление». Закончив балансировку, измеряют неоднородности волнового сопротивления с коррекцией импульса по затуханию и фазе или без нее.

3.8.7. Коррекция в приборе Р5-14 достигается установлением переключателя «Ступенчатая корр.» в положение «Авт», а тумблера «Плавная корр.» — в положение «Вкл.», а в приборе УИП-КС — установлением переключателя блока корректора в положение «1 км» (измерение ведется на втором километре) и в положение «2 км» (на третьем километре). Для повышения точности оценки в приборе Р5-14 необходимо устанавливать переключатель «р‰/дел.», а в приборе УИП-КС — переключатель «Усиление» в такое положение, чтобы изображение импульсной характеристики на экране имело максимальный размер, но не превышало трех (30 мм) и двух (20 мм) делений соответственно на масштабных сетках вверх и вниз от средней линии на экране электронно-лучевого прибора (ЭЛП).

3.8.8. Запись импульсной характеристики производится с помощью устройства для зарисовки или самописца. За начало и конец импульсной характеристики принимается точка, которая остается неподвижной при изменении фазы «движущейся» части импульсной характеристики относительно развертки при разбалансировке элементов балансного контура прибора (при определении начала) и нагрузочного контура (при определении конца). Начало, конец и другие масштабные метки отмечаются вертикальными линиями, что впоследствии позволит по импульсной характеристике определить длину измеряемой пары и произвести количественную оценку неоднородностей.

3.8.9. Значение неоднородностей (коэффициент отражения, ‰) при измерении прибором Р5-14 с коррекцией , где — амплитуда отраженного импульса на экране ЭЛП в делениях масштабной сетки; — чувствительность прибора.

3.8.10. При измерении импульсным прибором УИП-КС для оценки значений неоднородностей на первом, втором и третьем километрах с корректором «1 км» и «2 км» используется один и тот же график, на начало которого последовательно накладываются начала зарисованных на кальке импульсных характеристик первого, второго и третьего километров. Такая последовательность оценки обусловлена тем, что корректор производит коррекцию отраженных импульсов от неоднородностей только на втором и третьем километрах. Так, если переключатель на блоке корректора находится в положении «Выкл.», никакой коррекции импульсов не происходит, при положении «1 км» производится коррекция второго километра, а при положении «2 км» — второго и третьего километров. Это равносильно последовательному подключению прибора к началу первого, второго и третьего километров. Пример наложения импульсных характеристик первого, второго и третьего километров на график, учитывающий затухание импульсов на длине 1 км, приведен на рис.3.24.

Рис.3.24. Пример оценки импульсной характеристики коаксиальной пары 2,6/9,4,
снятой прибором УИП-КС, при включении корректора на втором и третьем километрах (=120 нс)

При измерении без коррекции импульса неоднородности определяются также с помощью графиков, помещаемых в инструкции к прибору. Зарисованная на кальке импульсная характеристика накладывается на график, соответствующий типу и длине коаксиальной пары, чтобы начало импульсной характеристики совпадало с отметкой «0» графика, а их средние линии были совмещены (рис.3.25).

Рис.3.25. Пример оценки импульсной характеристики коаксиальной пары 2,6/9,4
без применения корректора (=120 нс)

Если импульсная характеристика зарисована по участкам, то ее начало совмещается с начальной точкой графика для соответствующего участка коаксиальной пары. Пример оценки значения неоднородностей коаксиальной пары на втором километре приведен на рис.3.26.

Рис.3.26. Пример оценки импульсной характеристики коаксиальной пары 2,6/9,4,
соответствующей второму километру (=120 нс)

3.8.11. При измерении прибором Р5-14 без коррекции значение неоднородности, оцениваемое коэффициентом отражения, окончательно определяется по формуле , где — амплитуда отраженного импульса, определяемая в делениях по графикам. При измерении прибором УИП-КС неоднородность определяется в соответствии с табл.3.3, являющейся дополнением к графикам. Не следует вычислять неоднородности, принадлежащие начальному участку импульсной характеристики, из-за так называемой «мертвой зоны».

Таблица 3.3

Положение переключателя корректора

Коэффициент для подсчета неоднородности при положении переключателя усиления

Точка наложения на начало графика импульсной характеристики, км

3

4

5

6

7

«Выкл.»

Х2

X1

:2

:4

:8

0

«1 км»

Х4

Х2

X1

:2

:4

1

«2 км»

Х8

Х4

Х2

X1

:2

2

3.8.12. Приборы УИП-КС и Р5-14 специально разработаны для измерения значений неоднородностей коаксиальных пар междугородных кабелей связи. Для этой цели может быть временно рекомендован прибор Р5-8 (до начала серийного выпуска приборов Р5-14).

При измерении прибором Р5-8 количественная оценка производится измерением мгновенного значения напряжения отраженного сигнала в линии в момент, определяемый значением временной задержки. Измеренное мгновенное значение напряжения преобразуется в постоянное и фиксируется стрелочным индикатором. Таким образом, при изменении временной задержки воспроизводится вся импульсная характеристика измеряемого участка кабеля. Показания индикатора соответствуют отношению амплитуд отраженного и зондирующего импульсов, т.е. коэффициенту отражения. Значение неоднородности волнового сопротивления определяется по формуле, приведенной в описании прибора.

Показания шкалы временной задержки «Расстояние» определяет расстояние до неоднородности.

Прибор Р5-8 позволяет записать импульсную характеристику коаксиальной пары на диаграммной бумаге с помощью самопишущего потенциометра ПДС-021М.

3.8.13. Погрешность приборов Р5-14, УИП-КС и Р5-8 при измерении значения неоднородности не превышает ±10%.

3.8.14. Концевое значение волнового сопротивления определяется с помощью нагрузочного контура, соответствующего типу измеряемой пары. Нагрузочный контур представляет собой градуированное переменное сопротивление. Это сопротивление воспроизводит постоянную и изменяющуюся в зависимости от частоты составляющие активной части волнового сопротивления, также реактивную часть волнового сопротивления коаксиальной пары.

3.8.15. Схема измерения та же, что и при определении неоднородностей волнового сопротивления (рис.3.22). Импульсный прибор включают в конце измеряемой пары (противоположном тому, на котором определяется волновое сопротивление), а на другом ее конце включают нагрузочный контур. Прежде чем производить измерения, следует ручкой «Просмотр линии» установить конец импульсной характеристики в средней части экрана ЭЛП. Это повышает точность и наглядность измерений. Затем подбором переменных элементов и нагрузочного контура добиваются отсутствия отражения зондирующего импульса на конце коаксиальной пары. При этом необходимо стремиться свести импульсы к прямой линии, совпадающей со средней линией экрана. Правильность согласования нагрузочного контура с концом коаксиальной пары проверяется разбалансировкой контура на . При этом на импульсной характеристике должны быть получены одинаковые отклонения (всплески) от оси развертки прибора (рис.3.27).

Рис.3.27. Пример проверки правильности согласования нагрузочного контура с концевым значением волнового сопротивления измеряемой коаксиальной пары

По мере настройки необходимо увеличивать чувствительность прибора. В приборе Р5-14 это осуществляется с помощью переключателя «р‰/дел», а в приборе УИП-КС — переключателя «Усиление». При отсутствии отражения концевое значение волнового сопротивления отсчитывается по шкале нагрузочного контура. Нагрузочные контуры отечественных импульсных приборов отградуированы на волновое сопротивление 75 Ом при частоте 1 МГц.

3.8.16. Измерение концевого значения волнового сопротивления прибором Р5-8 производится измерением коэффициента отражения в месте подключения соединительного кабеля к испытываемой коаксиальной паре кабеля. Концевое значение волнового сопротивления определяется по формуле, приведенной в описании прибора.

3.8.17. Погрешность приборов Р5-14, УИП-КС и Р5-8 при измерении концевого значения волнового сопротивления не превышает ±0,05 Ом.

3.9. Измерение параметров взаимного влияния.

Измерение переходного затухания на ближнем и защищенности на дальнем концах между цепями симметричных и воздушных линий связи с закрытием связей.

3.9.1. Для измерения переходного затухания на ближнем и защищенности на дальнем концах между симметричными цепями кабельных и воздушных линий связи, как правило, применяют метод сравнения. Допускается также применение метода разности уровней.

3.9.2. Схемы измерений методом сравнения переходного затухания на ближнем и защищенности на дальнем концах приведены на рис.3.28 и 3.29.

Рис.3.28. Схема измерения переходного затухания на ближнем конце между симметричными цепями методом сравнения

Рис.3.29. Схема измерения защищенности на дальнем конце между симметричными цепями методом сравнения

3.9.3. Влияющая и подверженная влиянию цепи (рис.3.28, 3.29) должны быть нагружены на активные сопротивления, равные модулям волновых сопротивлений.

3.9.4. Процесс измерения заключается в сравнении уровня, полученного на выходе делителя напряжений , с уровнем на выходе цепи, подверженной влиянию. Регулировкой делителя добиваются одинаковых показаний индикатора в обоих положениях переключателя .

3.9.5. При измерении переходного затухания на ближнем конце и защищенности на дальнем конце прибором типа ВИЗ (рис.3.30 и 3.31) сравнение уровней производится при помощи индикатора, поочередное подключение которого к влияющей (через делитель напряжений) и к подверженной влиянию цепи производится электронным коммутатором .

Рис.3.30. Схема измерения переходного затухания между симметричными цепями на ближнем конце приборами типа ВИЗ

Рис.3.31. Схема измерения защищенности между симметричными цепями на дальнем конце приборами типа ВИЗ

3.9.6. Измеренное значение переходного затухания или защищенности отсчитывается по шкале делителя напряжений прибора.

3.9.7. При неравенстве волновых сопротивлений влияющей и подверженной влиянию цепей из показаний делителя следует вычесть 10 , дБ.

3.9.8. Схемы измерений методом разности уровней переходного затухания на ближнем конце и защищенности на дальнем приведены на рис.3.32 и 3.33.

Рис.3.32. Схема измерения переходного затухания между цепями на ближнем конце методом разности уровней

Рис.3.33. Схема измерения защищенности между цепями на дальнем конце методом разности уровней

Измеритель уровня подключают высокоомным входом поочередно к влияющей и подверженной влиянию цепям. Измеряемые цепи должны быть нагружены на активные сопротивления, равные модулям волновых сопротивлений цепей.

3.9.9. Переходное затухание на ближнем конце , где — уровень во влияющей цепи в п., дБ; — уровень в цепи, подверженной влиянию, в п., дБ.

Защищенность цепи на дальнем конце , где — уровень во влияющей цепи в п., дБ; — уровень в цепи, подверженной влиянию, в п.,

 дБ.

3.9.10. При неравенстве волновых сопротивлений влияющей и подверженной влиянию цепей из результатов измерений переходного затухания и защищенности следует вычесть 10 , дБ.

Измерение комплексной электромагнитной связи.

3.9.11. Принцип метода определения значения комплексной электромагнитной связи основан на автоматическом измерении отношения комплексных напряжений подверженной влиянию и влияющей цепей.

3.9.12. Комплексные электромагнитные связи измеряются с помощью прибора ИКС-600. Каждой частоте измерительного напряжения на комплексной плоскости, изображенной на экране ЭЛП, соответствует светящаяся точка. Расстояние, отделяющее ее от нулевой точки системы координат, дает величину, пропорциональную отношению напряжения в подверженной влиянию цепи к напряжению во влияющей цепи. Угол, образуемый воображаемой линией, соединяющей измеряемую точку с нулевой, и действительной осью, называется фазовым углом комплексной связи.

При изменении частоты измерительного сигнала с помощью генератора качающейся частоты светящаяся точка описывает кривую, которая является частотной характеристикой электромагнитной связи между цепями кабеля (годографом). Вид частотной характеристики электромагнитной связи на дальнем конце представлен на рис.3.34.

Рис.3.34. Годограф комплексных электромагнитных связей

3.9.13. Комплексная электромагнитная связь измеряется между цепями симметричных кабелей связи на ближнем и дальнем концах. Схемы измерений представлены на рис.3.35 и 3.36 (обозначения на рисунках совпадают с обозначениями на рис.3.33).

Рис.3.35. Схема измерения комплексной электромагнитной связи на ближнем конце прибором ИКС-60

Рис.3.36. Схема измерения комплексной электромагнитной связи на дальнем конце прибором ИКС-600

Измерение затухания асимметрии цепи переменному току.

3.9.14. Затухание асимметрии переменному току измеряют на цепях воздушных линий связи методами разности уровней и сравнения в диапазоне 0,8-150 кГц.

3.9.15. Измерение затухания асимметрии методом разности уровней производится прибором МР-62 в соответствии с инструкцией по эксплуатации.

3.9.16. Измерение затухания асимметрии методом сравнения производится прибором типа ИПЗ-300 (рис.3.37). В качестве дросселей применяют линейные трансформаторы, используемые на цепях, уплотненных системой К-60. Затухание асимметрии каждого трансформатора относительно его средней точки должно быть не менее чем на 23 дБ выше нормированного значения затухания асимметрии измеряемой цепи. К основной цепи должны быть подключены активные сопротивления, равные по значению модулям волновых сопротивлений.

Рис.3.37. Схема измерения затухания асимметрии цепи переменному току методом сравнения

Процесс измерений заключается в сравнении уровня, полученного на выходе делителя напряжений, с уровнем на входе основной цепи. Регулировкой делителя добиваются одинаковых показаний индикатора в обоих положениях переключателя . Измеренное значение затухания асимметрии отсчитывается по делителю напряжений ДН прибора.

3.9.17. Измерение затухания асимметрии цепей на воздушных линиях связи проводят по усилительным участкам с кабельных опор в сторону воздушной линии, исключая кабельные вводы. Измерение затухания асимметрии цепей со стороны усилительных пунктов с учетом кабельных вводов проводят только в том случае, когда установлено, что затухание асимметрии симметричных пар кабельных вводов во всем диапазоне частот не менее чем на 23 дБ выше норм затухания асимметрии цепей воздушной линии или когда кабельные вводы имеют протяженность не более нескольких сотен метров.

3.10. Измерение переходного затухания и защищенности между цепями симметричных кабельных линий без закрытия связей.

3.10.1. Для измерения переходного затухания на ближнем и защищенности на дальнем концах между симметричными цепями кабельных линий связи без закрытия связей применяют только метод разности уровней.

3.10.2. Измерения производятся в межканальных промежутках через 8-12 кГц по нижеприведенным схемам. Первое измерение необходимо делать на частоте 253 кГц для К-60 и 553 кГц для VLT-120.

3.10.3. В качестве измерительных приборов используется комплект МР-62 (ГДР).

3.10.4. Генератор с внутренним сопротивлением, равным нулю, через два сопротивления по 510 Ом подключается параллельно выходу усилителя передачи оконечного пункта ОП (ОУП) первой системы.

Примечание. Для удобства в работе во всех случаях генератор подключать параллельно в гнезда плат ВКО стоек СВКО (VKE).

3.10.5. Уровень генератора, подаваемый в линию, при измерении в передающем кабеле должен быть -10…0 дБ.

3.10.6. Высокоомным селективным указателем уровня измеряется уровень перехода поочередно на выходе усилителя передачи во 2-, 3-й и т.д. парах симметричного кабеля того же направления, т.е. измеряется уровень перехода на ближнем конце в передающем кабеле с 1-й пары на все остальные. Таким же способом измеряются переходы во всех комбинациях.

3.10.7. Разность уровней генератора, поданного во влияющую цепь и измеренного в подверженной влиянию цепи, и будет равна переходному затуханию между цепями на ближнем конце.

3.10.8. Аналогично измеряется переходное затухание между цепями и в приемном кабеле, только уровень генератора, подаваемого в кабель, должен быть порядка — 50 дБ с тем, чтобы не перегружать усилитель приема.

3.10.9. Измерение защищенности на дальнем конце кабеля производится в направлении, совпадающем с передачей основного сигнала.

3.10.10. На передаче включают генератор согласно п.3.10.4. На дальнем конце высокоомным селективным указателем уровня измеряется уровень сигнала на входе усилителя приема 1-й системы. Измеренный уровень и будет уровнем во влияющей цепи, его желательно установить в диапазоне — 50…60 дБ изменением уровня генератора, подаваемого в кабель.

3.10.11. Затем селективный указатель уровня поочередно подключают ко входу усилителей приема остальных систем, т.е. измеряют уровень перехода с 1-й цепи на все остальные.

3.10.12. Разность уровней, измеренных во влияющей и подверженной влиянию цепях, и будет равна защищенности между цепями на дальнем конце.

4. МЕТОДЫ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ИЗМЕРЕНИЙ
ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ РАССТОЯНИЯ ДО МЕСТА ПОВРЕЖДЕНИЯ

4.1. Классификация и порядок измерений.

4.1.1. Повреждения на линиях магистральной и внутризоновой сетей связи подразделяются на следующие основные виды:

  • понижение электрического сопротивления изоляции между жилами (проводами или между одной, несколькими или всеми жилами (проводами) и землей (экраном, броней);

  • обрыв одной, нескольких или всех жил (проводов) с повреждением или без повреждения изоляции в месте обрыва;

  • разбитость пар на симметричных кабельных линиях связи;

  • повышение омической асимметрии цепи;

  • повышение неоднородности волнового сопротивления коаксиальных пар;

  • понижение электрической прочности изоляции коаксиальных и симметричных пар кабелей;

  • понижение электрического сопротивления изоляции между металлической оболочкой (экраном) кабеля с наружным изолирующим покровом и землей (броней).

4.1.2. О возникновении того или иного вида повреждения на линии связи узнают по системе телесигнализации, в процессе профилактических измерений цепей постоянным или переменным током либо ухудшению характеристик линейного тракта.

4.1.3. После определения поврежденного участка операторы с соседних необслуживаемых усилительных пунктов (НУП), убедившись, что повреждена линия, устанавливают характер повреждения с помощью измерений постоянным током, а затем переходят к измерениям по определению расстояния до места повреждения.

4.1.4. Для определения характера повреждения измеряют следующие характеристики (в указанной последовательности):

  • электрическое сопротивление шлейфа жил (проводов);

  • омическую асимметрию;

  • электрическое сопротивление изоляции жил (проводов) между собой и по отношению к земле;

  • электрическую емкость жил (проводов);

  • испытывают изоляцию жил (проводников) напряжением;

  • сопротивление изоляции «металлическая оболочка — земля» (для кабелей с наружным изолирующим покровом).

4.1.5. Если указанные характеристики кабеля находятся в норме, то на этом же усилительном участке измеряют переходное затухание на ближнем и защищенность на дальнем концах, уровень помех каждой цепи и собственное затухание каждой цепи.

4.1.6. После установления характера повреждения выбирают соответствующие методы измерения для определения расстояния до места повреждения.

4.1.7. Основным критерием оценки методов, применяемых при определении расстояния до места повреждения на линиях связи, является погрешность, %, измерений , где — подсчитанное по результатам измерений расстояние до места повреждения, км; — действительное расстояние до места повреждения, км; — длина измеряемого участка линии, км.

4.1.8. Погрешность определения расстояния до места повреждения зависит от погрешности измерительных приборов, влияний токов помех и др.

4.1.9. При измерениях на усилительных участках кабельных линий связи погрешность определения расстояния до места повреждения не должна превышать одной стандартной строительной длины кабеля.

4.1.10. Уточнение места повреждения производят с помощью измерений из вскрытых муфт, ограничивающих поврежденный участок.

4.1.11. При измерениях на строительных длинах кабеля допустимая погрешность определения расстояния до места повреждения, как правило, не должна превышать ±1%. На воздушных линиях связи погрешность определения расстояния до места повреждения не должна превышать ±2%.

4.2. Методы измерений для определения расстояния до места понижения электрического сопротивления изоляции жил (проводов).

Общие указания.

4.2.1. Различают несколько видов повреждений:

  • понижение электрического сопротивления изоляции одной или нескольких жил (проводов);

  • понижение электрического сопротивления изоляции всех жил (проводов), при котором сопротивления их изоляций относительно земли (других жил) в большей или меньшей степени отличаются друг от друга;

  • понижение электрического сопротивления изоляции всех жил (проводов), при котором сопротивления их изоляций относительно земли (других жил) практически равны.

4.2.2. Для определения расстояния до места повреждения изоляции жил (проводов) применяются методы моста постоянного тока, дифференциальный, дифференциально-компенсационный, разветвления токов и импульсный.

4.2.3. Выбор метода измерений зависит от значения переходного сопротивления в месте повреждения и, при отсутствии неповрежденных жил (проводов), от соотношения переходных сопротивлений.

4.2.4. Для измерений выбирают такие две жилы, одна из которых имеет самое высокое (жила ), а другая — самое низкое (жила ) переходное сопротивление. Первая жила называется исправной (условно исправной), вторая — поврежденной. Коэффициент изоляции (отношение переходных сопротивлений) , где и переходные сопротивления (сопротивления изоляций) неповрежденной и поврежденной жил, МОм, соответственно.

4.2.5. При известной длине поврежденной цепи и однородных жилах по расчетным формулам, приведенным в гл.4, определяется расстояние до места повреждения. Если длина поврежденной жилы не известна или же линия не однородна, расстояние до места повреждения определяют измерением сопротивления. Зная температуру грунта и километрическое сопротивление провода данного диаметра при этой температуре, определяют расстояние до места повреждения.

Пример.
Сопротивление до места повреждения =57 Ом, температура грунта на глубине прокладки кабеля =12 °С, кабельные жилы имеют диаметр =1,2 мм.

Расстояние, км, до места повреждения , а , где — километрическое сопротивление жилы (провода) при температуре 20 °С, Ом/км; — километрическое сопротивление жилы (провода) при температуре грунта , Ом/км; — поправочный коэффициент на температуру.

Для облегчения расчетов в табл.2 приложения 2 приведены значения и километрического сопротивления жил стандартных диаметров для различных температур.

По указанной таблице находим, что километрическое сопротивление медной жилы диаметром 1,2 мм при температуре 12 °С (12 °С)=15,358 Ом/км, следовательно, расстояние до места повреждения =57/15,358=3,

71 км.

4.2.6. При измерениях с помощью мостов постоянного тока и существовании тока помех, в том числе от дистанционного питания, рекомендуется следующее:

  • применять специальные схемы измерений и такие методы, при которых используются короткозамкнутые цепи на конце поврежденного участка;

  • выбирать по возможности жилы одной пары;

  • повышать напряжение измерительной батареи;

  • изменять полярность измерительной батареи;

  • вместо металлической оболочки использовать в качестве обратных проводов жилы кабеля;

  • производить многократные измерения с предельно минимальными промежутками времени.

4.2.7. Если выполнение перечисленных требований не дает эффекта, то дистанционное питание на поврежденном усилительном участке снимается и только после этого производятся измерения по определению расстояния до места повреждения.

4.2.8. На погрешность при определении расстояния до места понижения электрического сопротивления изоляции кроме факторов, указанных в п.4.1.8, влияют также коэффициент отношения переходных сопротивлений и значение переходного сопротивления в месте повреждения.

Методы, применяемые при значениях переходного сопротивления в месте повреждения 10 МОм<50 МОм и 400.

4.2.9. Для определения расстояния до места повреждения изоляции при 10 МОм<50 МОм и 400 применяются методы: дифференциальный, дифференциально-компенсационный и измерения отношения сопротивлений (в цифровых приборах).

4.2.10. Дифференциальный и дифференциально-компенсационный методы практически равнозначны. Рекомендуется производить измерения обоими методами, чтобы убедиться, что они сделаны правильно.

4.2.11. Схема измерений по дифференциальному методу приведена на рис.4.1. Жилы (провода) и в п. замыкают накоротко, а в п. подключают к измерительному прибору. Поврежденная жила подключается к клемме 2. Уравновешивание производится изменением сопротивления .

Рис.4.1. Схема измерения для определения расстояния до места понижения электрического сопротивления изоляции дифференциальным методом

После измерения по схеме рис.4.1 проводят измерение сопротивления шлейфа , составленного из исправного и поврежденного проводов. Значение сопротивления шлейфа можно также определить, пользуясь паспортными данными, по методике, изложенной в гл.5.

4.2.14. Схема измерений по дифференциально-компенсационному методу приведена на рис.4.2.

4.2.15. Расстояние и сопротивление участка жилы (провода) до места повреждения определяют по формулам ;

Для уточнения расстояния и сопротивления до места повреждения измерения повторяются при переключении проводов и соответственно на клеммы 2 и 1. При этом ; .

Уточненные расстояние и сопротивление до места повреждения определяются по формулам: ;

.

4.2.16. Погрешность определения расстояния и сопротивления до места повреждения не превышает ±1,5% длины измеряемой линии и сопротивления провода.

4.2.17. Схема измерений по методу измерения отношения напряжений приведена на рис.4.3. Указанный метод используется в цифровых кабельных приборах.

Рис.4.3. Схема измерения для определения расстояния до места понижения электрического сопротивления изоляции методом измерения отношения напряжений

Метод применяется при повреждении изоляции между жилами.

Жилы и в п. замыкаются накоротко, в п. подключаются к измерительному прибору. Поврежденная жила подключается к клемме 2.

В прибор вводится информация о длине кабеля. Цифровой логометр преобразовывает напряжения на эталонном сопротивлении и сопротивлении до места повреждения в цифровой код, с помощью которого на индикаторе устанавливается значение расстояния до места повреждения.

4.2.18. При неравенстве сопротивлений жил и указанный метод позволяет определить только сопротивление до места повреждения. При этом информация о длине кабеля в прибор не вводится.

4.2.19. Погрешность расстояния и сопротивления до места повреждения не превышает ±1,5% длины измеряемой линии и сопротивления жилы.

Методы, применяющиеся при значениях переходного сопротивления в месте повреждения 10 МОм и >400.

4.2.20. Для определения расстояния до места повреждения при 10 МОм и >400 на кабельных и воздушных линиях связи применяют следующие односторонние методы при помощи мостов: с переменным отношением плеч (метод Муррея); с постоянным отношением плеч (метод Варлея); с постоянным отношением плеч — трех измерений; с переменным отношением плеч — двух измерений (метод Фишера).

4.2.21. Первые два метода практически равнозначны. Рекомендуется производить измерения обоими методами, чтобы убедиться, что они сделаны правильно. Метод Варлея предпочтительнее при малых длинах кабеля и в тех случаях, когда повреждение находится близко от места измерения . В формулу Муррея не входит значение сопротивления шлейфа, что является преимуществом метода.

4.2.22. Метод трех измерений при помощи моста с постоянным отношением плеч применяют преимущественно для определения расстояния до места повреждения изоляции проводников коаксиальных пар или на строительных длинах симметричных кабелей.

4.2.23. Метод Фишера применяют при разных сопротивлениях исправной и поврежденной жил.

4.2.25. При определении расстояния до места повреждения изоляции методом моста с переменным отношением плеч возможны два случая.

2. Сопротивление исправной (условно исправной) жилы не равно сопротивлению поврежденной . Если мост уравновешен при поврежденной жиле, подключенной к клемме 2, то , где — коэффициент приведения; — коэффициент приведения — отношение сопротивлений жил и .

Если при измерениях мост не уравновешивается, то жилы и меняют местами и тогда . Значения коэффициента для наиболее часто встречающихся диаметров жил кабеля приведены в табл.4.1. Так как сопротивления жил обратно пропорциональны их сечениям, то , где — диаметр жилы , мм; — диаметр жилы , мм.

Таблица 4.1

Диаметр жилы, мм

Диаметр жилы , мм

0,8

0,9

1,0

1,2

1,29

1,4

0,80

1,000

0,790

0,640

0,444

0,385

0,326

0,90

1,266

1,000

0,810

0,562

0,486

0,413

1,00

1,562

1,234

1,000

0,695

0,600

0,510

1,20

2,250

1,778

1,440

1,000

0,866

0,734

1,29

2,600

2,054

1,664

1,155

1,000

0,850

1,40

3,063

2,420

1,960

1,361

1,178

1,000

4.2.26. Погрешность определения расстояния и сопротивления до места повреждения методом Муррея не превышает ±1% при 10 МОм и ±0,5% при 1,0 МОм длины измеряемой линии и сопротивления провода.

4.2.27. Схема измерения по методу моста с постоянным отношением плеч приведена на рис.4.5. Жилы (провода) и в п. замыкают накоротко, а в п. подключают к измерительному мосту. Поврежденная жила подключается к клемме 2 прибора. Мост уравновешивают изменением сопротивления резистора переменного плеча и выбором соответствующего отношения сопротивлений постоянных плеч.

Рис.4.5. Схема измерения для определения расстояния до места понижения сопротивления изоляции жил (проводов) методом моста с постоянным отношением плеч

После измерения по схеме рис.4.5 проводят измерения сопротивления шлейфа, составленного из исправного и поврежденного проводов. Значение сопротивления шлейфа при данной температуре можно также вычислить, пользуясь паспортными величинами, по методике, изложенной в гл.5. При этом необходимо произвести пересчет с учетом температуры грунта.

4.2.29. Погрешность определения расстояния и сопротивления до места повреждения методом Варлея при 10 МОм не превышает ±1% и при 1 МОм не превышает ±0,5% длины измеряемой линии и сопротивления провода.

4.2.30. Метод трех измерений с помощью моста с постоянным отношением плеч применяют в тех случаях, когда исправные жилы (провода) сделаны из любых материалов, имеют разные диаметры и длины и когда необходимо исключить влияние сопротивлений подводящих проводов на результаты измерений. Схема измерений для определения расстояния до места повреждения изоляции жил симметричных пар на кабельных линиях связи приведена на рис.4.6, схема измерений для определения расстояния до места повреждения изоляции между проводниками коаксиальной пары — на рис.4.7.

Рис.4.6. Схема измерения для определения расстояния до места понижения сопротивления изоляции жил методом трех измерений с помощью моста с постоянным отношением плеч

Рис.4.7. Схема измерения для определения расстояния до места понижения сопротивления изоляции между проводниками коаксиальной пары методом трех измерений с помощью моста с постоянным отношением плеч

При измерениях по схеме, приведенной на рис.4.6, исправную и поврежденную жилу в п. замыкают накоротко, а в п. их подключают к прибору. При измерениях по схеме, приведенной на рис.4.7, четыре исправные жилы симметричных пар замыкают по концам накоротко и в п. подключают к прибору, а в п. их соединяют с внутренним проводником коаксиальной пары. В качестве исправного можно также использовать внутренний проводник неповрежденной коаксиальной пары.

4.2.31. Уравновешивание моста и отсчет показаний переменного плеча сопротивлений производят последовательно, переводя переключатель в положения «1 изм.», «2 изм.» и «3 изм.». Отношение сопротивлений постоянных плеч моста должно быть одинаковым при всех трех измерениях.

4.2.32. Расстояние и сопротивление жилы до места повреждения изоляции определяется по формулам и , где , , — сопротивления переменных плеч моста соответственно при первом, втором и третьем измерениях, Ом; — длина поврежденной жилы (проводника), км.

4.2.33. Напряжение батареи при первом измерении равно 100-500 В в зависимости от значения переходного сопротивления и чувствительности индикатора; при втором и третьем измерениях — 4…10 В.

4.2.34. Если при первом или третьем измерении мост не уравновешивается, то между прибором и исправной жилой подключают добавочный резистор (на рисунке не показан) сопротивлением от 30 до 200 Ом, который должен оставаться включенным и при остальных измерениях. Этот резистор не влияет на результаты измерений, поэтому точное измерение его значения не требуется. При отсутствии добавочного резистора поступают следующим образом:

  • если мост не уравновешивается только при третьем измерении, то оно производится при замене местами жил, подключенных к клеммам 1 и 2 моста, и расстояние до места повреждения ;

  • если при первом и третьем измерениях мост уравновешивается только при переключенных жилах, расстояние до места повреждения .

4.2.35. Погрешность определения расстояния и сопротивления до места повреждения изоляции методом трех измерений с помощью моста с постоянным отношением плеч при 10 МОм не превышает ±1%, при 1 МОм не превышает ±0,5% длины измеряемой линии и сопротивления провода.

4.2.36. Схема измерений по методу двух односторонних измерений с переменным отношением плеч (метод Фишера) приведена на рис.4.8. Метод применяется на линиях с разными сопротивлениями жил . Измерения производятся в два этапа. На первом этапе измерения производятся по методу Муррея (рис.4.8, ). На втором этапе к земляной клемме прибора вместо заземлителя подключается вспомогательный провод (рис.4.8, ).

Рис.4.8. Схема измерений для определения расстояния до места понижения электрического сопротивления изоляции двусторонним методом Фишера

4.2.38. Погрешность определения расстояния до места повреждения при 10 МОм не превышает ±1% и при 1 МОм не превышает ±0,5% длины измеряемой линии.

Методы измерений, применяемые при повреждении всех жил.

4.2.40. Погрешность определения расстояния до места повреждения сопротивления изоляции перечисленными методами, кроме факторов, указанных в п.4.1.8, определяется также изменением коэффициента в процессе измерений.

4.2.42. Расстояние и сопротивление до места повреждения из п. ; , где — сопротивление магазина сопротивлени й при измерении из п., Ом; — сопротивление магазина сопротивлений при измерении из п., Ом.

4.2.43. Погрешность определения расстояния и сопротивления до места повреждения не превышает ±1,5% длины измеряемой линии и сопротивления провода.

4.2.46. Погрешность определения расстояния и сопротивления до места повреждения не превышает ±1,5% длины измеряемой линии и сопротивления провода.

4.2.48. Погрешность определения расстояния и сопротивления до места повреждения не превышает ±1,5% длины измеряемой линии и сопротивления провода.

Методы, применяемые при значении переходного сопротивления в месте повреждения 10 МОм и 3400.

4.2.49. Схема измерений двусторонним методом моста с постоянным отношением плеч приведена на рис.4.12. Последовательно во времени проводят два измерения: одно из п. при замкнутых накоротко жилах в п., другое — из п. при замкнутых накоротко жилах в п.. Отношение постоянных плеч моста должно быть равно единице .

Рис.4.12. Схема измерения для определения расстояния до места понижения сопротивления изоляции жил двусторонним методом с помощью моста с постоянным отношением плеч

4.2.51. Во время измерений иногда в качестве жил с большим сопротивлением изоляции приходится использовать жилы, отличающиеся от поврежденных значениями электрического сопротивления. В таком случае при расстояние до места понижения сопротивления изоляции , где , .

4.2.52. Погрешность определения расстояния до места повреждения изоляции жилы при 10 МОм не превышает ±1%, при 1 МОм не превышает ±0,5% длины измеряемой линии.

4.2.53. Схема измерений двусторонним методом моста с переменным отношением плеч приведена на рис.4.13. Последовательно во времени проводят два измерения: одно из п. при замкнутых накоротко жилах в п.; другое — из п. при замкнутых накоротко жилах в п.. Мост уравновешивают изменением переменного сопротивления .

Рис.4.13. Схема измерения для определения расстояния до места понижения сопротивления изоляции жил двусторонним методом моста с переменным отношением плеч

4.2.54. Расстояние и сопротивление жилы до места повреждения определяются по формулам: ; , где ; .

4.2.55. Во время измерений иногда в качестве жил с большим сопротивлением изоляции приходится использовать жилы, отличающиеся от поврежденных значением электрического сопротивления. В таком случае при расстояние до места повреждения изоляции следует определить по формуле: , где ; .

4.2.56. Погрешность определения расстояния до места повреждения изоляции жилы при 10 МОм не превышает ±1%, при 1 МОм не превышает ±0,5% длины измеряемой линии.

4.2.57. Метод двух измерений мостом с переменным отношением плеч (метод Купфмюллера) применяют для определения расстояния до места понижения сопротивления изоляции на усилительных участках кабельных линий связи.

4.2.58. Схема измерений приведена на рис.4.14. По этой схеме из пункта проводят два измерения: при замкнутых накоротко и при разомкнутых жилах в п.. Уравновешивание моста осуществляется резистором с переменным сопротивлением .

Рис.4.14. Схема измерений для определения расстояния до места понижения сопротивления изоляции жил методом двух измерений с помощью моста с переменным отношением плеч

4.2.59. Расстояние и сопротивление жилы до места повреждения определяют по формулам: ;

, где ; .

4.2.60. Значение сопротивления шлейфа при данной температуре вычисляют, пользуясь паспортными величинами, по методике, изложенной в гл.5.

4.2.61. Погрешность определения расстояния и сопротивления до места повреждения изоляции жилы при 10 МОм не превышает ±1%, при 1 МОм не превышает ±0,5% длины измеряемой линии и сопротивления провода соответственно.

4.2.62. Схема измерений двусторонним методом Фишера приведена на рис.4.15. Последовательно во времени проводят два измерения из п. и два измерения из п..

Рис.4.15. Схема измерений для определения расстояния до места понижения электрического сопротивления изоляции двусторонним методом Фишера

4.2.64. Погрешность определения расстояния и сопротивления до места повреждения превышает ±1% при 10 МОм и ±0,5% при 1 МОм длины линии и сопротивления провода.

4.2.65. Метод неуравновешенного моста с использованием двух компенсационных схем применяется при наличии одной исправной и одной (или двух) неисправных жил при >3.

4.2.66. Сущность метода заключается в том, что к поврежденной паре подключается мост постоянного тока с переменным отношением плеч (переменное плечо устанавливается равным постоянному) и производится измерение тока разбалансировки в начале и конце линии. Измерение тока разбалансировки производится с помощью стабилизированных источников напряжения, на которых устанавливается одинаковое напряжение, усилителя постоянного тока с двумя гальванически разделенными входными цепями и магазинов сопротивлений. Схема измерения приведена на рис.4.16.

Рис.4.16. Схема измерений для определения сопротивления до места понижения электрического сопротивления изоляции с использованием двух компенсационных схем

4.2.68. Для измерения применяется прибор ПКП-4 (переключатель «Род работ» устанавливается в положение «М» в п. и «6 пр.» в п.), источники постоянного тока Б5-50 (напряжение 2-10 B) и магазины сопротивлений типа R33 (0-100 кОм). Погрешность метода при сопротивлении изоляции поврежденной жилы 10 МОм не превышает ±1%, при 1 МОм не превышает ±0,5% сопротивления исправной жилы.

4.2.69. Метод неуравновешенного моста с использованием двух вольтметров применяется при наличии одной исправной и одной (или двух) неисправных жил при >3.

4.2.70. Сущность метода заключается в том, что к поврежденной паре подключается мост постоянного тока с переменным отношением плеч (переменное плечо устанавливается равным постоянному) и производится измерение напряжения на резисторах, включенных в начале и конце линии. Схема измерения приведена на рис.4.17.

Рис.4.17. Схема измерений для определения сопротивления до места понижения электрического сопротивления изоляции методом неуравновешенного моста с использованием двух вольтметров

4.2.72. Для измерения применяются приборы ПКП-3, ПКП-4, ПКП-5 и вольтметры В3-23. Погрешность метода при сопротивлении изоляции поврежденной жилы 10 МОм не превышает ±1%, при 1 МОм не превышает ±0,5% сопротивления исправной жилы.

Методы, применяемые при значении переходного сопротивления в месте повреждения 10.

4.2.74. Значение сопротивления шлейфа при данной температуре вычисляют, пользуясь паспортными данными, по методике, изложенной в гл.5.

4.2.75. Погрешность определения расстояния и сопротивления до места повреждения не превышает ±0,5% длины измеряемой линии и сопротивления провода соответственно.

4.2.77. Погрешность определения расстояния и сопротивления до места повреждения не превышает ±1% длины измеряемой линии и сопротивления провода соответственно.

4.2.78. Схема измерений односторонним компенсационным методом с использованием одной исправной и двух поврежденных пар приведена на рис.4.20. Уравновешивание схемы производится с помощью магазина сопротивлений . Расстояние и сопротивление до места повреждения определяется по формулам: ; .

Рис.4.20. Схема измерений для определения расстояния до места понижения электрического сопротивления изоляции компенсационным методом с использованием одной исправной и двух поврежденных пар

4.2.79. Погрешность определения расстояния и сопротивления до места повреждения не превышает ±0,5% длины измеряемой линии и сопротивления провода соответственно.

4.2.81. Погрешность определения расстояния и сопротивления до места повреждения не превышает ±1% длины измеряемой линии и сопротивления провода соответственно.

4.2.82. Метод двух односторонних измерений сопротивлений шлейфа поврежденных жил (метод Блавье) применяется для определения расстояния до места понижения сопротивления изоляции на усилительных участках кабельных линий при небольших величинах сопротивления изоляции поврежденных жил .

4.2.83. Схема измерений приведена на рис.4.22. Из п. проводят измерения сопротивления шлейфа жил, между которыми повреждена изоляция. Одно измерение проводят при замкнутых, а другое — при разомкнутых жилах в п.. Выбранные для измерений жилы не должны отличаться материалами, диаметрами и длинами.

Рис.4.22. Схема измерения для определения расстояния до места понижения сопротивления изоляции всех жил (проводов) методом двух измерений шлейфа поврежденных жил

4.2.85. Значение сопротивления шлейфа при данной температуре вычисляют, пользуясь паспортными данными, по методике, изложенной в гл.5.

4.2.86. Погрешность метода не превышает ±2% длины измеряемой линии.

4.2.87. Схема измерений методом двустороннего измерения сопротивления поврежденной цепи с помощью моста переменного тока весьма низкой частоты (10 или 25 Гц) представлена на рис.4.23. Последовательно во времени проводят два измерения сопротивления поврежденных жил: одно из п. при разомкнутых жилах в п., другое — из п., при разомкнутых жилах в п..

Рис.4.23. Схема двусторонних измерений для определения расстояния до места понижения сопротивления изоляции всех жил с помощью моста переменного тока низкой частоты (10-25 Гц)

4.2.88. Расстояние и сопротивление до места повреждения изоляции определяются по формулам: ; , где , — сопротивления поврежденной цепи, измеренные из пп. и , Ом, соответственно.

4.2.89. Значение сопротивления шлейфа при данной температуре вычисляют, пользуясь паспортными данными, по методике, изложенной в гл.5.

4.2.90. Для уменьшения влияния токов помех на точность определения расстояния до места повреждения изоляции рекомендуется выбирать для измерений жилы одной и той же цепи.

4.2.91. Погрешность определения расстояния до места повреждения не превышает ±1,5% длины измеряемой линии.

4.2.92. Для измерений указанным методом применяют прибор ПКП-4, измерение производится в положении «» переключателя «Род работы».

4.2.95. Погрешность измерения двусторонним методом разветвления токов в основном зависит от класса точности применяемых миллиамперметров и возможности одновременного снятия их показаний и, как правило, не превышает сумму погрешностей двух миллиамперметров и магазина сопротивлений.

4.2.96. Для измерения тока рекомендуется прибор типа М231, в качестве добавочного резистора используется магазин сопротивлений Р33.

Методы измерений для определения расстояния до места понижения электрического сопротивления изоляции при наличии помех.

4.2.97. Мешающее влияние на результаты измерений при определении места повреждения изоляции на кабельных линиях связи оказывают индуцированные токи, возникающие в измерительных цепях из-за влияния посторонних источников тока (линий электропередач, телеграфных цепей и т.п.), блуждающие токи в земле, токи дистанционного питания, ЭДС поляризации, возникающей вследствие электрохимических процессов, происходящих в месте повреждения.

4.2.98. При наличии помех применяются следующие основные методы определения расстояния до места повреждения сопротивления изоляции:

  • измерений с помощью моста с переменным отношением плеч и использованием двухобмоточного индикатора;

  • двойной петли.

4.2.100. После достижения равновесия сопротивление жилы и расстояние до места повреждения определяют по формулам: ; .

4.2.101. Погрешность метода при сопротивлении изоляции поврежденной жилы 10 МОм не превышает ±1%, при 1 МОм не превышает ±0,5% длины линии.

4.2.102. Метод двойной петли применяется при наличии двух исправных жил (400). В качестве исправных могут быть выбраны жилы из соседнего кабеля. Поврежденные жилы должны быть взяты из одной пары или одной четверки. Поврежденные и исправные жилы должны иметь одинаковые материалы, диаметры и длины.

4.2.104. Сопротивление шлейфа при данной температуре вычисляют, пользуясь паспортными данными, по методике, изложенной в гл.5.

4.2.105. При измерении методом двойной петли применяются кабельные приборы ПКП-4 и ПКП-5, включенные по схеме моста с постоянным отношением плеч. В качестве резистора используется магазин сопротивлений R33.

Определение расстояния до места понижения электрического сопротивления изоляции при наличии в кабеле вставок с жилами из других металлов и с другими диаметрами по сравнению с жилами основного кабеля.

4.2.106. При определении расстояния до места понижения сопротивления изоляции в кабелях, имеющих вставки с жилами из других металлов и с другими диаметрами, в расчетные формулы вместо длины кабеля подставляют приведенную длину .

4.2.107. Приведенная длина кабеля , где — длина основного кабеля, км; — длины вставок, км; , , …, — коэффициенты приведения; , — километрическое сопротивление жил вставки, Ом/км; — километрическое сопротивление жил основного кабеля, Ом/км. Если жилы основного кабеля и вставки сделаны из одинаковых металлов, то , , — диаметры жил кабеля.

Значения коэффициента для наиболее часто встречающихся диаметров жил кабеля приведены в та

бл.4.1.

4.2.108. Для определения действительного расстояния от места измерения до повреждения сравнивают вычисленное значение с длиной первого участка, затем с длиной первого плюс приведенная длина второго участка и т.д.

Пример
расчета расстояния до места повреждения. Схема поврежденного участка изображена на рис.4.27, . Приводим длину кабеля ВС с диаметром =0,9 мм к диаметру =1,2 мм. км. В соответствии с табл.4.1 =1,778, значит, =7+2·1,778+5=15,56 км.

Рис.4.27. Схема участка кабеля со вставкой с жилами другого диаметра по сравнению с жилами основного кабеля:
— до приведения; — после приведения

Таким образом, после приведения схема может быть представлена рис.4.27, .

Предположим, что измерения производились методом Муррея и рассмотрим три случая повреждения кабеля.

1. =0,13, тогда =15,56·0,13=2,02 км. Поскольку не превышает длины первого участка , то .

2. =0,66, тогда =15,56·0,66=10,26 км. Поскольку превышает длину первого участка , определим поврежденную длину расстояния до места повреждения на участке : 10,26-7=3,26. Полученную величину приводим к действительной длине участка кабеля . 3,26/1,778=1,83 км. Расстояние до места повреждения из п. =7+1,83=8,83

 км.

3. =0,87, тогда =15,56·0,87=13,53 км. Поскольку превышает приведенную длину участка (рис.4.25, ) повреждение находится на третьем участке. Расстояние до места повреждения от точки будет 13,53-10,56=2,97 км. Таким образом, =7+2+2,97=11,97 км.

Определения расстояния до места понижения сопротивления изоляции жил (проводов) импульсным методом

.

4.2.109. В основе импульсного метода измерений лежит определение интервала времени между моментами посылки в измеряемую линию зондирующего электрического импульса и возвращения отраженного импульса от места повреждения к месту измерения. Зная скорость распространения электромагнитной энергии по линии, можно определить расстояние до места повреждения , где — скорость распространения электромагнитной энергии в линии, км/с; — время распространения импульса до места неоднородности и обратно, с.

4.2.110. Зондирующий и отраженный импульсы после усиления подаются на пластины вертикального отклонения электронно-лучевого прибора. Сигналы, отраженные от неоднородностей, воспроизведенные на экране ЭЛП с временной разверткой луча, будут смещены по времени относительно зондирующего импульса в зависимости от расстояния до неоднородности.

4.2.111. Импульсные измерения дают возможность определить не только расстояние до места повреждения, но и характер изменения волнового сопротивления. При увеличенном сопротивлении в месте отражения. Отраженный импульс имеет ту же полярность, что и зондирующий, достигая предельной амплитуды, равной амплитуде зондирующего импульса (полное отражение) при обрыве, а при уменьшенном сопротивлении в месте повреждения отраженный импульс изменяет полярность, достигая предельной амплитуды, равной амплитуде зондирующего импульса при коротком замыкании.

4.2.112. Импульсный метод применяется для определения расстояния до места понижения сопротивления изоляции на кабельных линиях при значении переходного сопротивления в месте повреждения не более 1 кОм, а на воздушных линиях не более 3 кОм при наличии зарисованной импульсной характеристики неповрежденной линии, отражающей все ее неоднородности.

При измерениях на симметричных непупинизированных кабельных линиях связи места понижений сопротивления изоляции могут быть определены, если они находятся на расстояниях от нескольких метров до 10 км от пункта измерения. Если измерениями из одного пункта невозможно определить место повреждения, то такие измерения необходимо производить из противоположного пункта.

При измерениях на воздушных линиях связи с цепями из цветного металла без кабельных вставок места повреждений могут быть определены, если они находятся на расстояниях от 1 до 100 км.

4.2.113. В импульсных приборах могут применяться два способа определения расстояния до места повреждения: масштабных меток времени (прибор ИКЛ-5, Р5-1) и калиброванной задержки начала развертки импульсной характеристики (прибор Р5-5, Р5-10).

При первом способе определение времени пробега импульса до повреждения производится по числу меток, которые отображаются под импульсной характеристикой. При втором способе определение этого времени производится по показаниям ручек прибора при совмещении передних фронтов зондирующего и отраженного импульсов на специальную черту по шкале ЭЛП (за начало фронта импульса следует принимать точку, в которой импульс достигает 0,1 своей амплитуды).

Второй способ имеет значительно меньшую погрешность, так как ЭЛП используется только как нуль-индикатор.

4.2.114. В связи с тем, что скорость распространения в различных типах линий неодинакова, рекомендуется заранее определить при первом способе цену деления каждой метки: , где — расстояние, соответствующее промежутку времени между двумя смежными метками, км; — длина линии, км; — число меток на импульсной характеристике данной линии.

При втором способе следует определить скорость распространения импульсов: , где — время распространения импульса до конца линии и обратно, с, или пользоваться коэффициентом укорочения по табл.4.2.

Таблица 4.2

Тип кабеля

КМ
2,6/9,4

МКТ
1,2/4,6

МКС
1,2

МК
1,2

ТЗ

0,8

0,9

1,2

1,4

1,4 (экр.)

Коэффициент укорочения

1,05

1,12

1,21

1,25

1,38

1,34

1,25

1,30

1,35

4.2.115. Схема измерений для определения расстояния до места повреждения импульсным методом приведена на рис.4.28. Зондирующие импульсы поступают в измеряемую пару жил (проводов). В п. жилы этой пары размыкают.

Рис.4.28. Схема измерения для определения расстояния до места понижения сопротивления изоляции импульсным методом

4.2.116. Импульсные характеристики линий зарисовывают на кальку при помощи приставки для зарисовки, которой комплектуется прибор. Усиление усилителя в импульсном приборе и скорость развертки выбирают такими, чтобы четко были видны все отражения от имеющихся неоднородностей на всем протяжении измеряемой линии. На зарисованной импульсной характеристике исправной цепи должны быть указаны расстояния до каждой неоднородности, а на цепях воздушных линий — также расстояния до контрольных опор. Кроме того, на импульсных характеристиках цепей воздушных линий связи для лучшей ориентировки должны быть указаны наименования пунктов, соответствующих местам неоднородностей и местам расположения контрольных и кабельных опор.

Зарисованная импульсная характеристика цепи из цветного металла (ЦМ) воздушной линии связи между двумя усилительными пунктами показана на рис.4.29, до и рис.4.29, после повреждения.

Рис.4.30. Импульсная характеристика симметричной кабельной линии:
— до повреждения; — после повреждения (понижение изоляции)

При наличии зарисованной импульсной характеристики неповрежденной линии, отражающей все ее неоднородности, легко определить место повреждения линии (участок на рис.4.30, ) по появлению нового отражения.

4.2.117. При измерениях на кабельных линиях связи скорость распространения электромагнитных волн для данного типа кабеля можно считать постоянной. При измерениях на воздушных линиях связи необходимо учитывать, что скорость распространения электромагнитных волн по цепям при наличии на проводах изморози или льда отличается от скорости при нормальных климатических условиях. Скорость распространения электромагнитной волны при обледенении проводов , где — коэффициент для расчета скорости:

Толщина слоя льда мм

3

5

8

12

20

Коэффициент :

0,915

0,890

0,885

0,827

0,8

4.2.118. Погрешность определения расстояния до места повреждения на кабельных и воздушных линиях связи не превышает ±2% длины измеряемой линии.

4.2.119. При измерениях по определению расстояния до места повреждения изоляции импульсным методом на воздушных и кабельных линиях связи применяют приборы Р5-1А, R5-5, Р5-9, Р5-10.

Расчет расстояния до места понижения электрического сопротивления изоляции в пупинизированных кабелях.

4.2.120. Сопротивление цепи с повышенной индуктивностью не является линейной функцией длины линии, так как обмотки катушек индуктивности представляют собой сосредоточенные сопротивления. Поэтому при расчете расстояния до места повреждения цепи с повышенной индуктивностью учитываются (особенно на коротких участках при числе катушек менее 5) их сопротивления.

4.2.122. Расстояние до места повреждения , где — общее число катушек на участке, — сопротивление катушки индуктивности, Ом.

Пример
. Длина измеряемого участка =6,3 км; сопротивления: жилы до места повреждения =150 Ом, исправной жилы =180 Ом, катушки индуктивности =3 Ом; общее число катушек индуктивности =3.

Расстояние до места повреждения без учета катушек индуктивности =6,3·150/180=5,26 км. Число катушек до места повреждения =(5,25-0,85)/1,7+1=3,59, т.е. =3 (дробная часть отбрасывается). Расстояние до места повреждения с учетом сопротивления катушек =6,3/(150-3·3)/(180-3·3)=5

,2 км.

4.2.123. Значение сопротивления обмоток катушки индуктивности может быть определено измерениями, если в кабеле, наряду с обычными цепями, имеются цепи с повышенной индуктивностью и диаметры жил в этих цепях одинаковы. Тогда, определив сопротивление последних и обычной цепи , определим сопротивление катушки индуктивности .

Если провести вышеуказанные измерения невозможно, то для внесения поправки следует пользоваться табличными значениями километрических сопротивлений жил и по табл.4.3; при этом следует учитывать температурные изменения сопротивления.

Таблица 4.3

Параметр катушки

Марка катушки

ТЧ-1403

ТЧ-1001

ТЧ-0703-1

ТЧ-0561-1

ВЧ-0123

ВЧ-0765М

КЧ-11456

КЧ-11070

Индуктивность, мГн

140

100

70

56

12

7,65

140/56

100/70

Сопротивление , Ом

5,1

6,8

3,0

7,0

1,4

2,3

8,3/4,15

6,8/3,4

4.3. Методы измерений при определении расстояния до места обрыва жил (проводов).

4.3.1. Для определения расстояния до места обрыва применяют следующие методы:

  • измерения емкости поврежденной цепи;

  • измерения отношения емкостей исправных и поврежденных жил;

  • импульсный.

4.3.2. На кабельных линиях связи применяются все три метода.

4.3.3. На воздушных линиях связи, как правило, применяется импульсный метод. В качестве вспомогательных могут применяться и два других метода.

4.3.4. Выбор метода измерений определяется наличием или отсутствием исправных жил и состоянием изоляции в месте повреждения.

4.3.5. Метод измерения емкости применяется при обрыве всех жил, рекомендуется также для определения расстояния до места обрыва одного или обоих проводников однокоаксиальных кабелей, например, марки ВКПАП 2,1/9,7.

4.3.6. Метод измерения отношения емкостей применяется при обрыве одной или нескольких жил (проводников), когда в наличии имеются неповрежденные жилы (проводники).

4.3.7. Импульсный метод применяется при обрыве жил (проводов) кабельных и воздушных линий связи, если сопротивление изоляции в месте повреждения значительно отличается от волнового сопротивления поврежденной цепи (10 кОм).

4.3.8. Погрешность измерений при определении расстояния до места обрыва жил (проводов) в основном определяется методом измерений, значением сопротивления изоляции жил, влиянием частичных емкостей и погрешностью измерительного прибора.

Определение расстояния до места обрыва жил методом измерения емкости цепи.

4.3.9. Электрическая емкость цепи пропорциональна длине. Поэтому, измеряя емкость поврежденной жилы, можно определить расстояние до места обрыва, если известна емкость единицы длины или емкость всего участка*.

________________

* Измерять емкость рекомендуется после сдачи участка в эксплуатацию.

4.3.11. Измерение емкости поврежденной пары производится методами, изложенными в гл.3. Схемы измерения емкости для определения расстояния до места обрыва всех жил представлены на рис.4.31-4.33. Для уменьшения влияния частичных емкостей рекомендуется заземлить все жилы, не участвующие в измерениях.

Рис.4.31. Схема измерения емкости методом моста переменного тока для определения расстояния до места обрыва всех жил кабеля

Рис.4.32. Схема измерения емкости методом заряда-разряда для определения расстояния до места обрыва всех жил кабеля

Рис.4.33. Схема измерения емкости методом вольтметра-амперметра для определения расстояния до места обрыва всех жил кабеля

4.3.12. Погрешность определения расстояния до места обрыва на усилительном участке составляет: с помощью моста переменного тока при переходном сопротивлении в месте повреждения 1 МОм не более ±1,5% от длины линии, методом заряда-разряда при 10 МОм не более ±3% длины линии; измерения емкости методом вольтметра-амперметра при 1,0 МОм не более ±3% длины линии.

Определение расстояния до места обрыва одной или нескольких жил (проводников) методом измерения отношения емкостей.

4.3.13. Для определения расстояния до места обрыва одной или нескольких жил (проводников) в кабелях связи рекомендуется применять метод измерения отношения емкостей исправной и поврежденной жил (проводников), который наилучшим образом реализуется с помощью моста переменного тока (приборы ПКП-4, ПКП-5), а также цифрового прибора и в значительной мере позволяет устранить мешающее влияние частичных емкостей жил. В зависимости от характера обрыва метод измерения отношения емкостей дает возможность использовать несколько измерительных схем, основанных на применении переменного или пульсирующего тока.

4.3.15. Расстояние до места обрыва жилы .

4.3.16. В условиях помех предпочтительно вместо заземления использовать две исправные жилы (рис.4.34, ). В кабелях звездной скрутки желательно в качестве исправных использовать жилы четверки, в которой находится поврежденная жила.

4.3.17. Измерения проводятся при длине участка до 3 км и 0,1 МОм на частоте 800 Гц, при длине участка свыше 3 км и 1 МОм на частоте 10 или 25 Гц.

4.3.18. В первом случае измерения могут быть также проведены с помощью моста постоянного тока при питании его от внешнего источника переменного тока частотой 800 Гц. В качестве индикатора в этом случае применяется телефон или указатель уровня. Схема измерений приведена на рис.4.35, .

Рис.4.35. Схемы измерений для определения расстояния до места обрыва:
методом отношения емкостей с помощью моста постоянного тока с головным телефоном вместо гальванометра и генератором переменного тока вместо батареи (); при питании моста пульсирующим током ()

4.3.19. Для измерения расстояния до места обрыва могут быть использованы также мосты постоянного тока при питании их пульсирующим током. Импульсное напряжение весьма низкой частоты создается путем коммутации батареи (100-200 В) переключателем . Эту схему (рис.4.35, ) применяют при сопротивлении изоляции в месте обрыва 100 МОм.

4.3.20. Погрешность определения расстояния до места повреждения по схемам, приведенным на рис.4.34, не превышает ±0,6%, а по схемам рис.4.35 — ±1% длины измеряемой линии.

4.3.21. Схема измерения расстояния до места обрыва, используемая в цифровом приборе, приведена на рис.4.36. Последовательно во времени проводят два измерения напряжения — первое между клеммой 1 и «землей», второе между клеммой 1 и 2. Расстояние до места обрыва определяется по цифровому индикатору после ввода в прибор информации о длине линии.

Рис.4.36. Схема измерения для определения расстояния до места обрыва методом измерения отношения емкостей, использованная в цифровом приборе

4.3.22. Погрешность определения расстояния до места обрыва при 1 МОм не превышает ±0,6%.

4.3.23. Если обрыв кабеля сопровождается понижением сопротивления изоляции в пределах, превышающих указанные в пп.4.3.17 и 4.3.19, то применяются методы, которые позволяют устранить влияние утечки (пп.4.3.24-4.3.34).

4.3.24. Схема измерения для определения расстояния до места обрыва при повреждении изоляции на одной части оборванной жилы приведена на рис.4.37.

Рис.4.37. Схема измерения для определения расстояния до места обрыва одной жилы при повреждении изоляции относительно земли на части оборванной жилы

4.3.25. Предполагается, что повреждение изоляции произошло в месте обрыва на части измеряемой линии . Необходимо, чтобы сопротивление изоляции вспомогательных жил и по отношению к земле и к поврежденной жиле были в пределах нормы. Желательно, чтобы жила была из той же пары, что и оборванная.

4.3.27. При понижении сопротивления изоляции на участке кабеля измерение следует производить из п..

4.3.28. Эта же схема может применяться при питании моста пульсирующим током.

4.3.29. Погрешность определения расстояния до места обрыва не превышает ±0,6% длины измеряемой линии.

4.3.30. Схема измерения для определения расстояния до места обрыва жилы при повреждении изоляции на обеих частях оборванной жилы по отношению к «земле» приведена на рис.4.38.

Рис.4.38. Схема измерения для определения расстояния до места обрыва одной жилы при поврежденной изоляции относительно земли на обеих частях оборванной жилы

4.3.32. Расстояние до места обрыва жилы .

4.3.33. Аналогичная схема применяется при питании моста пульсирующим током.

4.3.34. Погрешность измерений зависит в основном от значений переходных сопротивлений и , подключенных параллельно плечам моста. При значениях этих сопротивлений, больших или равных 200 кОм, погрешность определения расстояния до места повреждения не превышает ±0,6% длины измеряемой линии.

4.3.35. Схема измерения для определения расстояния до места обрыва внутреннего проводника коаксиальной пары при использовании второй исправной коаксиальной пары приведена на рис.4.39. B п. внутренние проводники коаксиальных пар замыкают накоротко. В п. их подключают к прибору. Уравновешивание моста производится при помощи переменного сопротивления резистора .

Рис.4.39. Схема измерения для определения расстояния до места обрыва внутреннего проводника коаксиальной пары при использовании исправной коаксиальной пары

4.3.36. Расстояние до места обрыва внутреннего проводника коаксиальной пары .

4.3.37. Если мост уравновесить не удается, то в п. внутренние проводники поврежденной и исправной коаксиальной пары меняют местами. В этом случае расстояние до места повреждения .

4.3.38. Аналогичная схема применяется при питании моста пульсирующим током (прибор ПКП-3).

4.3.39. Погрешность определения расстояния до места обрыва внутреннего проводника коаксиальной пары не превышает ±0,6% длины измеряемой линии.

4.3.40. Схема измерений для определения расстояния до места обрыва внутреннего проводника коаксиальной пары при использовании вспомогательной жилы приведена на рис.4.40. В п. внутренний проводник коаксиальной пары и вспомогательную жилу подключают к прибору. Наружный проводник коаксиальной пары заземляют.

Рис.4.40. Схема измерения для определения расстояния до места обрыва внутреннего проводника коаксиальной пары при использовании вспомогательной жилы

Проводятся два измерения для исключения влияния емкости на результаты измерений: в первом измерении внутренний проводник коаксиальной пары и вспомогательная жила в п. разомкнуты, при втором измерении их замыкают накоротко ключом .

4.3.41. При равновесии моста расстояние до места обрыва внутреннего проводника коаксиальной пары , где , — сопротивления переменных плеч моста при первом и втором измерениях, Ом, соответственно; — длина поврежденной пары, км.

4.3.42. Аналогичная схема применяется при питании моста пульсирующим током (прибор ПКП-3).

4.3.43. Погрешность определения расстояния до места обрыва внутреннего проводника не превышает ±0,6% длины измеряемой линии.

4.3.44. Схема измерения для определения расстояния до места обрыва внешнего проводника коаксиальной пары по значению внутренней емкости приведена на рис.4.41.

Рис.4.41. Схема измерения для определения расстояния до места обрыва наружного проводника коаксиальной пары при использовании вспомогательной жилы

В п. оборванный внешний проводник коаксиальной пары соединяют со вспомогательной жилой , в п. — подключают к клемме 1, а вспомогательную жилу — к клемме 2 моста. Мост уравновешивают переменным сопротивлением резистора .

4.3.45. Расстояние до места обрыва внешнего проводника коаксиальной пары .

4.3.46. Если мост уравновесить не удается, то в п. оборванный внешний проводник коаксиальной пары и вспомогательную жилу следует поменять местами. В этом случае расстояние до места повреждения .

4.3.47. Аналогичная схема применяется при питании моста пульсирующим током (прибор ПКП-3).

4.3.48. Погрешность определения расстояния по приведенной схеме не превышает ±0,6% длины измеряемой линии.

4.3.49. Схема измерения для определения расстояния до места обрыва внешнего проводника коаксиальной пары по значению внешней емкости приведена на рис.4.42. В п. внутренний и оборванный внешний проводники коаксиальной пары замыкают накоротко. В п. оборванный внешний проводник коаксиальной пары подключают к клемме 1, а внутренний — к клемме 2 моста. Мост уравновешивают переменным сопротивлением резистора .

Рис.4.42. Схема измерения для определения расстояния до места обрыва наружного проводника коаксиальной пары

4.3.50. Расстояние до места обрыва определяется по формуле: .

4.3.51. Если при измерениях по схеме, приведенной на рис.4.42, мост уравновесить не удается, то внутренний и оборванный внешний проводники коаксиальной пары следует поменять местами.

В данном случае расстояние до места повреждения .

4.3.52. Аналогичная схема применяется при питании моста пульсирующим током (прибор ПКП-3).

4.3.53. Погрешность определения расстояния до места обрыва внешнего проводника коаксиальной пары при измерениях по приведенной схеме не превышает ±0,6% длины измеряемой линии.

Определение расстояния до места обрыва жил (проводов) импульсным методом.

4.3.54. Указанные в пп.4.2.109-4.2.119 рекомендации по применению импульсного метода при определении расстояния до места понижения сопротивления изоляции жил (проводов) распространяются и на определение расстояния до места обрыва.

4.3.55. Схема измерений для определения расстояния до места обрыва импульсным методом с помощью импульсного прибора приведена на рис.4.43.

Рис.4.43. Схема измерения для определения расстояния до места обрыва импульсным методом

4.3.56. Зарисованная импульсная характеристика цепи ЦМ воздушной линии между двумя усилительными пунктами приведена на рис.4.44, до и на рис.4.44, после повреждения.

4.3.57. Импульсная характеристика кабельной линии изображена на рис.4.45, до и на рис.4.45, после повреждения.

Рис.4.45. Импульсная характеристика симметричной кабельной линии:
— до повреждения; — после повреждения (обрыв)

4.3.58. При наличии зарисованной импульсной характеристики поврежденной линии, отражающей все ее неоднородности, легко определить место обрыва по появлению нового отражения.

4.4. Методы измерения для определения расстояния до места неоднородности волнового сопротивления пар коаксиального кабеля.

4.4.1. Импульсные приборы обеспечивают измерение расстояния до неоднородностей. Отечественные приборы предусматривают два способа измерений: приближенный по меткам и точный с помощью фазовращателя (УИП-КС), а также по отсчетному устройству с подвижной меткой, имеющей плавный калиброванный сдвиг относительно начала импульсной характеристики (Р5-14).

4.4.2. Приближенное измерение расстояния прибором УИП-КС производится по меткам с интервалами, соответствующими длине кабеля 250 м. Километровые отметки имеют большую амплитуду для удобства отсчета. В приборе типа Р5-14 приближенное измерение расстояния производится по периодическим меткам, имеющим одинаковую амплитуду, с интервалом между ними, зависящим от типа применяемого корректора.

Корректор
для коаксиальной пары

Длительность
импульса, нс

Цена деления,
м

2,6/9,4 и 1,2/4,5

100

1000

100

1000

26/9,4

10

250

2,6/9,4

50

500

4.4.3. Приближенное расстояние, м, до неоднородности , где — цена деления, м; — число целых интервалов до неоднородности; — цена одного деления на масштабной сетке ЭЛП; — число делений до неоднородности; — коэффициент, =1 для пары 2,6/9,4; 0,94 для 1,2/4,6, =0,85 для 2,1/9,

7.

4.4.4. Более точное расстояние до места неоднородности при использовании УИП-КС определяется отсчетом времени прохождения импульса до неоднородности и обратно по подвижной шкале фазовращателя в микросекундах, а по неподвижной шкале — в долях микросекунд. Исходя из времени прохождения импульса, определяется расстояние до места неоднородности по графикам, изображенным на рис.4.46 (до 1 км) и на рис.4.47 (от 1 до 3 км) для пары 2,6/9,4 — кривая 1, 1,2/4,6 — кривая 2.

Рис.4.46. График для определения расстояния до 1 км

Рис.4.47. График для определения расстояния от 1 до 3 км

4.4.5. При использовании Р5-14 более точное расстояние до места неоднородности отсчитывается непосредственно по шкале отсчетного устройства с возможностью измерения до 3200 м.

4.4.6. При отсчете расстояния до места неоднородности важно правильно определить начало кабеля. Это достигается с помощью балансового (нагрузочного) контура. Путем вращения курбелей элементов — и -балансного (нагрузочного) контура находят точку перехода подвижной части импульсной характеристики в неподвижную. Эта точка принимается за начало отсчета длины кабеля (рис.4.48).

4.5. Методы измерений для определения расстояния до места сосредоточенной омической асимметрии.

4.5.1. Для определения расстояния до места сосредоточенной омической асимметрии жил применяют следующие методы:

  • короткого замыкания (КЗ) с использованием переменного тока весьма низкой частоты;

  • импульсный;

  • с применением электронного осциллографа (Кулешова, Шварцмана);

  • измерения частотной характеристики переходного затухания между основной и искусственной цепями.

Три последних метода в связи с их сложностью рекомендуется применять на пупинизированных линиях, где другие методы не применимы.

4.5.2. Метод короткого замыкания с использованием переменного тока весьма низкой частоты применяется при определении расстояния до места постоянной и переменной сосредоточенной омической асимметрии (5 Ом) на кабельных линиях связи. Метод основан на использовании моста переменного тока с постоянным отношением плеч (рис.4.49) при условии, что .

Рис.4.49. Схема измерения для определения расстояния до места сосредоточенной омической асимметрии

4.5.3. Для определения расстояния до места омической асимметрии цепи выполняют два измерения: при первом обе жилы поврежденной пары в п. замыкают между собой и соединяют с «землей», напряжение генератора должно быть 3-5 В; при втором жилы поврежденной пары в п. остаются замкнутыми, но их отключают от «земли», напряжение генератора должно быть 75-100 В. Равновесие моста достигается путем изменения переменного сопротивления резистора . При первом измерении значение переменного сопротивления резистора равно омической асимметрии цепи ().

4.5.4. Расстояние до места омической асимметрии , где — измеренное значение омической асимметрии цепи, Ом; — сопротивление переменного плеча моста при втором измерении, Ом.

4.5.5. Если значение асимметрии непостоянно, необходимо при первом измерении между клеммой «Земля» прибора и заземлением включить резистор сопротивлением 1 кОм, довести до минимума промежутки времени между первым и вторым измерениями, произвести многократные измерения, поочередно замыкая и размыкая цепь в п..

4.5.6. При малой омической асимметрии (до 5 Ом), значение которой не меняется во времени, можно рекомендовать двусторонний метод измерений. Схема измерений остается такой же, как и в предыдущем случае.

4.5.8. При наличии помех вместо «земли» в качестве обратного провода используют исправную пару жил. Желательно, чтобы последняя была взята из той же четверки. Схема измерений изображена на рис.4.50.

Рис.4.50. Схема измерения для определения расстояния до места сосредоточенной омической асимметрии при использовании исправной пары в качестве обратного провода

4.5.9. Для измерения расстояния до места сосредоточенной омической асимметрии свыше 10 Ом используются также мосты постоянного тока при питании их пульсирующим током. Импульсы напряжения весьма низкой частоты создаются ручной коммутацией напряжения батареи (рис.4.51).

Рис.4.51. Схема измерения для определения расстояния до места сосредоточенной омической асимметрии с использованием пульсирующего тока

4.5.10. Погрешность измерений при переменной величине омической асимметрии не превышает ±5%, при постоянной — ±3% длины линии.

4.5.11. Импульсный метод определения расстояния до места сосредоточенной омической асимметрии применяется на кабельных линиях связи при постоянной и переменной асимметрии со значением, превышающим 15 Ом.

4.5.12. Место сосредоточенной асимметрии может быть определено, если оно находится от пункта измерения на расстоянии от нескольких метров до 5 км.

4.5.13. Для определения места сосредоточенной асимметрии используется схема раздельного включения генератора зондирующих импульсов и усилителя вертикальной развертки, т.е. измерения по схеме перехода энергии.

4.5.14. В искусственную цепь, образованную двумя парами жил, подается зондирующий импульс, который распространяется по линии и доходит до места асимметрии. В результате большой связи между искусственной и основной цепями в месте асимметрии импульс переходит в основную цепь и возвращается к началу линии. На экране электронно-лучевой трубки импульсного прибора появляется выброс, соответствующий импульсу, отраженному от искомой неоднородности.

4.5.15. Расстояние до места повреждения определяется умножением цены деления на число калибрационных отметок, отсчитанных между передними фронтами зондирующего и отраженного импульсов на экране прибора, или по показаниям ручек прибора при совмещении передних фронтов зондирующих и отраженных импульсов.

4.5.16. Погрешность определения расстояния до места сосредоточенной асимметрии не превышает ±2% длины линии. Для измерения расстояния до места повреждения применяются приборы Р5-9 и Р5-10. Схема измерений приведена на рис.4.52.

Рис.4.52. Схема измерения для определения расстояния до места сосредоточенной омической асимметрии методом зондирующих импульсов

4.5.17. Метод измерения с применением электронного осциллографа применяют для определения расстояния до места постоянной или меняющейся по значению омической асимметрии цепи на воздушных и кабельных линиях связи. Минимальное значение омической асимметрии, расстояние до которой может быть определено этим методом, составляет 5 Ом. Схема измерений приведена на рис.4.53.

Рис.4.53. Схема измерения для определения расстояния до места сосредоточенной омической асимметрии при использовании электронного осциллографа

4.5.18. Место повреждения можно определить на кабелях связи с диаметром жил 0,9-1,2 мм на расстоянии от нескольких метров до 10 км; на ЦМ-воздушной линии связи — на расстоянии от 1 до 100 км.

4.5.19. Если из п. не удается определить расстояние до места повреждения, то измерения проводят из п..

4.5.20. Напряжение, поступающее от генератора переменного тока, подают на вход осциллографа, а напряжение, поступающее с поврежденной линии, подают на вход осциллографа.

Измерения сводятся к следующему. Увеличивая частоту генератора (от единиц килогерц до верхней частоты диапазона уплотнения) и одновременно регулируя усиление усилителя осциллографа, добиваются изображения окружности или эллипса на экране осциллографа. Затем частоту генератора плавно увеличивают до тех пор, пока не будет получена прямая линия вместо эллипса. Данную частоту фиксируют.

Затем частоту генератора продолжают увеличивать и фиксируют те частоты , , и т.д., при которых на экране осциллографа будут получаться прямые линии с одинаковым наклоном.

4.5.21. По полученным данным сначала подсчитывают все разности между соседними частотами (; и т.д.), а затем определяют среднее арифметическое значение .

4.5.22. Расстояние до места омической асимметрии цепи , где — усредненная скорость распространения электромагнитной волны по основной и искусственной цепям, км/с; — средняя разность частот, Гц, при которых на экране осциллографов получаются прямые линии с одинаковым наклоном.

4.5.23. Скорость распространения определяется измерениями по схеме рис.4.53 при включении искусственной асимметрии на известном расстоянии (например, в конце линии включается резистор сопротивлением 100 Ом).

4.5.24. Измерения производят во всем диапазоне частот уплотнения цепей данного типа линии связи. Среднее значение скорости распространения .

4.5.25. Погрешность при многократных измерениях не превышает ±2% длины измеряемой линии.

4.5.26. При измерении расстояния до места повреждения применяют генератор из комплекта МР-62 или MP-61 и осциллограф типа С1-73 или аналогичный.

4.5.27. Метод измерения частотной характеристики переходного затухания между основной и искусственной цепями. Минимальное значение омической асимметрии, место которой может быть определено по данному методу, составляет 5 Ом. Схема измерений приведена на рис.4.54, . Напряжение от генератора переменного тока подают в искусственную цепь. Широкополосный указатель уровня с высокоомным входом включают на входе поврежденной цепи. Процесс измерений заключается в следующем. Увеличивая частоту генератора (от единиц кГц до верхней частоты диапазона уплотнения), замечают те частоты, при которых показания указателя уровня будут максимальными (, , , …, ) или минимальными (, , , …, ).

Рис.4.54. Схема для определения расстояния до места сосредоточенной омической асимметрии методом измерения частотной характеристики переходного затухания между основной и искусственной цепями (); зависимость показаний указателя уровня от частоты при измерениях по определению расстояния до места сосредоточенной омической асимметрии ()

4.5.28. По полученным данным строят зависимость показаний индикатора уровня от частоты (рис.4.54, ) или составляют таблицу максимумов и минимумов. Затем подсчитывают все разности между смежными частотами (, ; ; и т.д.) и определяют их среднее арифметическое значение .

4.5.29. Расстояние до места омической асимметрии , где — усредненная скорость распространения электромагнитной волны по основной и искусственной цепям, км/с.

4.5.30. Скорость распространения определяют в соответствии с п.4.5.24.

4.5.31. Погрешность определения расстояния до места омической асимметрии цепи при многократных измерениях не превышает ±2% длины измеряемой линии.

4.5.32. При измерениях применяют генератор и широкополосный указатель уровня прибора МР-62 или МР-61.

4.6. Методы измерений для определения расстояния до места разбитости пар.

4.6.1. При монтаже кабелей связи возможны ошибки в соединении проводников, заключающиеся в том, что какая-либо жила одной пары соединяется с жилой другой пары. Такие пары называют разбитыми. Расстояние до места разбитости пар определяется импульсным методом и с помощью моста переменного тока.

4.6.2. Импульсный метод дает возможность определять места нескольких разбитостей пар, если они находятся от пункта измерения на расстоянии 0,2-15 км. В противном случае измерения производятся из противоположного пункта.

4.6.3. Схема измерений приведена на рис.4.55, а. В одну из разбитых пар подается зондирующий импульс . Импульс, распространяясь по линии, доходит до места разбитости, которое характеризуется резким увеличением электромагнитной связи между парами и возвращается обратно (отраженный импульс ).

Рис.4.55. Схема измерения для определения места разбитости пар импульсным методом

4.6.4. В результате большой связи в месте разбитости пар импульс переходит из первой пары во вторую и возвращается к началу линии. На экране ЭЛП возникает выброс, соответствующий резкому уменьшению переходного затухания в месте разбитости (рис.4.55, ). Для того чтобы убедиться, что импульс во второй паре соответствует месту разбитости (а не неоднородности), следует поменять местами шнуры на выходе генератора зондирующих импульсов. Если импульс во второй паре соответствует месту разбитости, он поменяет свою полярность. Если в кабеле имеется несколько разбитых пар, то на экране ЭЛП будут видны импульсы, соответствующие этим местам.

4.6.5. Расстояние до места разбитости пар определяется:

  • для приборов Р5-1А умножением цены деления на число калибрационных отметок, отсчитанных между передними фронтами зондирующего и отраженного импульсов на экране ЭЛП;

    для приборов Р5-5 и P5-10 по показанию курбеля «Расстояние» после совмещения передних фронтов зондирующего и перешедшего в соседнюю пару импульсов в месте разбитости с отсчетной риской шкалы ЭЛП с учетом коэффициента укорочения (п.4.2.114.)

  • 4.6.6. Погрешность определения расстояния до места разбитости пар импульсным методом не превышает ±(1,5-2)% длины линии.

4.6.7. Метод с использованием моста переменного тока применяется, если жилы перепутаны в одной или двух муфтах. Измерение производится на частоте 10 или 25 Гц при длине участка более 3 км и 800 Гц при длине участка менее 3 км.

4.6.8. При перепутывании жил в одной муфте на кабелях со звездной скруткой производится два измерения по схемам рис.4.56, и рис.4.56,

Рис.4.56. Схема измерений для определения расстояния до места перепутывания жил в одной муфте (для кабелей со звездной скруткой)

Расстояние до места перепутывания , где , , — сопротивление, Ом, плеч моста постоянного, переменного при первом и втором измерениях соответственно.

При измерениях на кабелях с парной скруткой производится два измерения по схемам рис.4.57, и рис.4.57, . В этом случае расстояние до места перепутывания определяется по формуле: .

Рис.4.57. Схема измерения для определения расстояния до места перепутывания жил в одной муфте (для кабелей с двойной парной скруткой)

4.6.10. Погрешность определения расстояния до места разбитости пар не превышает ±1,5% длины линии.

4.6.11. При определении места разбитости пар методом моста переменного тока используются кабельные приборы ПКП-4 и ПКП-5.

4.7. Определение расстояния до места понижения электрической прочности изоляции жил (проводников).

4.7.1. Для определения расстояния до места понижения электрической прочности изоляции применяются высоковольтные мосты постоянного тока, уравновешивание которых производится в момент пробоя изоляции.

4.7.2. По способу отсчета расстояния до места повреждения высоковольтные мосты подразделяются на два типа: с непосредственным отсчетом расстояния по показаниям моста и с отсчетом по показаниям моста коэффициента пропорциональности.

4.7.3. Схема определения расстояния до места повреждения с непосредственным отсчетом расстояния по показаниям моста приведена на рис.4.59.

Рис.4.59. Схема измерений для определения расстояния до места понижения электрической прочности изоляции с непосредственным отсчетом расстояния по показаниям моста

Определение расстояния до места повреждения производится в два этапа. На первом с помощью изменения сопротивления резисторов и в прибор вводится информация о длине линии (в единицах длины), на противоположном конце жилы соединяются между собой и с оболочкой кабеля. К высоковольтному мосту подключается источник низкого напряжения (не более 100 В), и резистором производится уравновешивание. На втором этапе на противоположном конце жилы отсоединяются от оболочки кабеля. К мосту через кнопку 3 «Измерение» подключается источник высокого напряжения , на котором устанавливается напряжение, на 10-20% превышающее напряжение пробоя. Уравновешивание производится в моменты пробоя резистором (магазин отношений сопротивлений). Отсчет расстояния до места повреждения производится по показаниям ручек резистора

.

4.7.4. Погрешность определения расстояния до места повреждения не превышает ±1,5% длины измеряемой линии.

4.7.5. Определение расстояния до места понижения электрической прочности изоляции жил с непосредственным отсчетом расстояния по показаниям моста производится высоковольтным мостом Р41270 с источником напряжения постоянного тока П4110. Этими же приборами можно произвести определение коэффициента пропорциональности .

4.7.6. Схема определения расстояния до места повреждения с отсчетом коэффициента пропорциональности приведена на рис.4.60.

Рис.4.60. Схема измерения для определения расстояния до места пониженной электрической прочности изоляции с отсчетом коэффициента пропорциональности (при )

4.7.7. Уравновешивание моста производится в моменты пробоя. Коэффициент определяется по показаниям магазина отношений . Расстояние до места повреждения .

4.7.9. Если при первом измерении мост уравновешивается, а при втором для его уравновешивания необходимо поменять провода на клеммах 1 и 2, то расстояние до места повреждения .

4.7.10. Если при первом и втором измерениях для уравновешивания моста необходимо поменять провода на клеммах, то расстояние до места повреждения .

4.7.11. Погрешность определения расстояния до места повреждения не превышает ±2% длины измеряемой линии.

4.7.12. Определение расстояния до места понижения электрической прочности изоляции с отсчетом по показаниям моста коэффициента пропорциональности производится комплектом КОП.

4.7.13. При работе с высоковольтными мостами следует учитывать наличие высокого напряжения (до 5 кВ) в измерительной схеме. Измерения необходимо проводить со строгим соблюдением Правил техники безопасности при работах на кабельных линиях связи и проводного вещания (М.: Связь, 1979).

4.8. Методы измерения цепей дистанционного питания, содержащих нелинейные элементы.

Общие положения.

4.8.1. Цепь дистанционного питания (ДП) многоканальных систем передачи (например, система К-10 800) содержит кроме участков коаксиального кабеля фильтры питания с сосредоточенными емкостями и индуктивностями, нелинейные элементы (стабилитроны, диоды) и элементы защиты, которые включены в каждом НУП.

4.8.2. При измерении электрических параметров и определении места повреждения цепи ДП постоянным током, в мостовых схемах источник питания включается в цепь ДП, а индикатор подключается к средней точке двух плеч моста и «земле».

4.8.3. При измерении цепи ДП постоянным током источник питания должен работать в режиме стабилизации тока и включается в цепь ДП в прямой полярности, т.е. так же, как и источник ДП.

4.8.4. Значение измерительного тока в цепи ДП должно находиться в пределах 50-200 мА, но не более тока ДП.

4.8.5. Источник питания постоянного тока необходимо включать (выключать) при малых значениях тока и затем плавно повышать (понижать) ток до требуемого значения.

Измерение электрических параметров цепи ДП.

4.8.6. Измерение сопротивления шлейфа внутренних проводников КП цепи ДП производится мостом постоянного тока, схема которого приведена на рис.4.62. Источником питания устанавливается ток в цепи ДП порядка 50-200 мА. Для измерения можно использовать источник питания постоянного тока Б5-50 в режиме стабилизации тока. При равновесии схемы моста сопротивление шлейфа цепи ДП , где — сопротивление переменного плеча схемы моста, Ом; — отношение сопротивлений постоянных плеч моста (99 кОм).

Рис.4.62. Схема измерения электрического сопротивления шлейфа цепи ДП

4.8.7. Измерение электрической емкости внутреннего проводника КП цепи ДП по отношению к земле производится методом вольтметра-амперметра с помощью моста постоянного тока при питании его пульсирующим током или моста переменного тока.

Схема измерения емкости с помощью моста переменного тока приведена на рис.4.63.

Рис.4.63. Схема измерения электрической емкости цепи ДП

При равновесии схемы моста значение электрической емкости, нФ, , где — сопротивление переменного плеча схемы моста; — множитель переключателя «Диапазоны измерений».

Для измерения емкости мостом переменного тока применяется прибор ПКП-4.

4.8.8. Измерение сопротивления изоляции внутренних проводников КП цепи ДП относительно земли производится методом вольтметра-амперметра. Сопротивление изоляции первой и второй КП (каждой в отдельности) измеряется прибором ПКП-4 или ПКП-5.

Определение расстояния до места обрыва цепи ДП.

4.8.9. Измерения по определению расстояния до места обрыва цепи производятся следующими методами:

  • емкости внутреннего проводника оборванной КП по отношению к земле;

  • отношения емкостей внутренних проводников оборванной и исправной КП.

4.8.11. Измерение отношения емкостей внутренних проводников оборванной к исправной КП производится по схеме, приведенной на рис.4.64. В п. внутренние проводники КП замыкаются накоротко, в п. — подключаются к прибору. Уравновешивание схемы моста переменного тока производится при помощи резистора с переменным сопротивлением .

Рис.4.64. Схема измерения для определения расстояния до места обрыва методом измерения отношения емкостей внутренних проводников оборванной и исправной КП

Расстояние до места обрыва внутреннего проводника КП .

Примечание. Схема, приведенная на рис.4.64, может применяться и для моста, питание которого осуществляется пульсирующим током.

При измерении отношения емкостей с помощью моста переменного тока применяются приборы ПКП-4 или ПКП-5.

Определение номера поврежденного усилительного участка при понижении сопротивления цепи ДП.

4.8.12. Измерения по определению номера поврежденного усилительного участка производятся следующими методами:

  • двух односторонних измерений с помощью моста с переменным отношением плеч (метод Купфмюллера);

  • двусторонних измерений с помощью моста с переменным или постоянным отношением плеч;

  • двух односторонних измерений с помощью моста с переменным или постоянным отношением плеч при закорачивании цепи ДП в различных местах;

  • двух односторонних измерений с помощью моста с переменным или постоянным отношением плеч при включении дополнительного сопротивления в конце цепи ДП;

    Примечание. Применение указанных методов обусловлено тем, что в некоторых системах передачи в устройствах телемеханики между внутренними проводниками КП включаются поперечные ветви (например, в системе К-10 800 диод-резистор, которые понижают сопротивление изоляции не только между внутренними проводниками КП, но и каждого проводника КП относительно «земли». Поэтому при измерении сопротивления изоляции КП не представляется возможным сделать вывод о том, что изоляция повреждена в одной или двух КП.

4.8.16. Измерения методом двух односторонних измерений с помощью моста с постоянным отношением плеч при закорачивании цепи ДП в различных местах производится по схеме, приведенной на рис.4.66.

При первом измерении определяется номер предполагаемого поврежденного усилительного участка . Затем выезжают в ближайший НУП, расположенный за предполагаемым участком повреждения, и закорачивают внутренние проводники КП цепи ДП.

Второе измерение производится на укороченном участке цепи ДП при том же значении тока, при котором производилось первое измерение.

Номер НУП, за которым находится поврежденный усилительный участок, , где , , — значения переменных сопротивлений при равновесии схемы соответственно при первом и втором измерениях, кОм; , — сопротивления шлейфа цепи ДП, измеренные при тех же значениях тока, при которых производились измерения значений и , кОм.

Примечание. При измерении с помощью моста с переменным отношением плеч номер НУП, после которого находится поврежденный усилительный участок , где *; ; ; ; =99 кОм — значение сопротивления постоянного плеча мостовой схемы.

________________

* Формула соответствует оригиналу.

4.8.17. Измерение методом двух односторонних измерений с помощью моста с постоянным отношением плеч при включении дополнительного сопротивления в конце цепи производится по схемам, приведенным на рис.4.66 и 4.67.

Рис.4.67. Схема измерения для определения расстояния до места понижения сопротивления изоляции КП методом измерений с помощью моста с постоянным отношением плеч при включении дополнительного сопротивления в конце цепи

Первое измерение производится при замкнутых накоротко внутренних проводниках КП в п. (рис.4.66), второе (рис.4.67) — при включенном в п. между внутренними проводниками КП дополнительного калиброванного сопротивления (50 Ом ±0,2%). Оба измерения производятся при одном и том же значении тока.

Номер НУП, после которого находится поврежденный усилительный участок, , где ; , — значение переменных сопротивлений при равновесии схемы соответственно при первом и втором измерениях, кОм; — сопротивление шлейфа цепи ДП, измеренное при том же значении тока, при котором производилось измерение , кОм.

Примечание. При измерении с помощью моста с переменным отношением плеч номер НУП, после которого находится поврежденный усилительный участок, , где ; ; ; ; 99 кОм — значение сопротивления постоянного плеча мостовой схе

мы.

4.8.18. Измерение методом двух измерений напряжений при замкнутых и разомкнутых внутренних проводниках КП в п. производится по схеме, приведенной на рис.4.68.

Рис.4.68. Схема измерения для определения расстояния до места понижения сопротивления изоляции КП методом измерения падений напряжения

Последовательно во времени производится два измерения напряжения между внутренним проводником каждой КП и землей: первое при замкнутых накоротко внутренних проводниках КП в п., второе — при разомкнутых.

Номер НУП, после которого находится поврежденный усилительный участок, , где ; .

Примечание. При измерении напряжений с использованием метода двусторонних измерений источник питания постоянного тока включается в цепь ДП в пп. и в прямой полярности (для сохранения одинакового направления тока). Измерения производятся при одном и том же значении тока в цепи ДП. Номер НУП, после которого находится поврежденный усилительный участок, , где ; .

Для измерения напряжения можно использовать цифровой вольтметр В7-16.

Уточнение номера поврежденного усилительного участка при понижении сопротивления цепи

ДП.

4.8.19. После произведенных измерений по определению номера поврежденного усилительного участка при понижении сопротивления изоляции рекомендуется производить его уточнение.

4.8.20. В НУП, расположенном за поврежденным усилительным участком (например, в НУП-5), обрывается цепь ДП, и из п. производится измерение сопротивления изоляции первой и второй КП каждой в отдельности.

4.8.21. Если при измерении окажется, что сопротивление изоляции понижено, переезжают в НУП-4, расположенный ближе к п., снова обрывают цепь ДП и измеряют сопротивление изоляции. Если сопротивление изоляции в норме, то повреждение изоляции цепи ДП в этом случае находится на участке между НУП-5 и НУП-4.

4.9. Определение несогласованного шага пупинизации.

4.9.1. Несогласованные шаги пупинизации появляются в основном в результате пропуска или неправильного включения катушки (катушек) пупинизации.

4.9.2. В цепях с пропущенными или неправильно включенными катушками пупинизации частотные характеристики входного сопротивления, а также затухания не совпадают с их расчетными значениями и имеют резко выраженный волновой характер. Частотные характеристики входного сопротивления пупинизированных цепей приведены в ОСТ 45.01-86. Частотные характеристики затухания, дБ, пупинизированных цепей могут быть рассчитаны по формуле , где — расчетная частота, Гц; ; — предельная частота пупинизации; — индуктивность катушки пупинизации, Гн; — шаг пупинизации, км; — емкость кабеля, Ф; — километрическое сопротивление кабеля, Ом/км; — коэффициент диэлектрических потерь в кабеле; — проводимость кабеля, Ом/км, ; — сопротивление катушки пупинизации, Ом; — длина це

пи, км.

4.9.3. Фактически установленное в кабеле число катушек , где , — электрические сопротивления шлейфов соответственно пупинизированной и непупинизированной симметричных пар на участке НУП-НУП; — электрическое сопротивление катушки, Ом.

4.9.4. Определение номера пропущенной или неправильно включенной катушки производится при помощи измерения методом зондирующих импульсов и, в случае необходимости, измерения частотной характеристики рабочего затухания между обслуживаемым усилительным пунктом (ОУП) и соответствующими НУП. При этих измерениях проверяются места включения катушек.

4.9.5. Учитывая, что на участке между двумя НУП (или ОУП и НУП) могут быть включены две или три катушки, измерения импульсной характеристики производятся с обеих сторон усилительного участка при длительности импульса 0,1-0,3 мкс.

4.9.6. При правильно включенной катушке отраженный от нее импульс имеет четко выраженный характер, и дальнейший участок линии не просматривается. При неправильно включенной катушке наблюдаются несколько нечетко выраженных отраженных импульсов, а также слабый отраженный импульс от следующей катушки.

4.9.7. После обнаружения пропущенной (неправильно включенной) катушки необходимо ее включить (включить ее правильно), если обнаружено несоблюдение шага пупинизации, необходимо его восстановить.

4.9.8. На усилительных участках, на которых включены три катушки, проделываются операции в соответствии с пп.4.9.3-4.9.7, после чего каждые 100-200 Гц измеряется частотная характеристика рабочего затухания между ОУП и НУП, расположенном за этим участком. Если частотная характеристика соответствует расчетной, это означает, что средняя катушка включена правильно, при несоответствии частотной характеристики необходимо включить правильно среднюю катушку.

4.9.9. После проведения работ в соответствии с пп.4.9.4-4.9.8 необходимо измерить частотную характеристику входного сопротивления или затухания на участке ОУП-ОУП. Если частотная характеристика не соответствует норме, нужно измерить емкость на укороченных шагах и (при необходимости) установить недостающие конденсаторы.

4.10. Определение трассы кабеля.

4.10.1. Определение трассы кабеля производится при проведении ремонтно-профилактических и аварийно-восстановительных работ на кабельных линиях связи.

4.10.2. Определение трассы кабеля производится индукционным методом, заключающимся в том, что в кабеле возбуждается электрический ток, создающий вокруг него магнитное поле, а на поверхности земли прослеживают изменение напряженности магнитного поля при линейном (угловом) перемещения поискового устройства в определенной плоскости. Обычно эта плоскость перпендикулярна кабелю.

4.10.3. По способу возбуждения тока в кабеле индукционный метод подразделяют на контактный и бесконтактный. При контактном методе генератор подключают либо непосредственно к токопроводящим элементам конструкции кабеля, либо к разнесенным заземлителям. При бесконтактном методе возбуждение тока в кабеле производится с помощью индукционного возбудителя (мерцающей антенны).

4.10.4. Определение трассы кабеля может производиться по максимуму горизонтальной составляющей напряженности магнитного поля, при этом ось приемной катушки поискового устройства должна быть ориентирована параллельно поверхности земли (поиск трассы «по максимуму»), или по минимуму вертикальной составляющей напряженности магнитного поля, при этом ось приемной катушки направлена перпендикулярно поверхности земли (поиск трассы «по минимуму»).

4.10.5. При наличии параллельных металлосодержащих коммуникаций, трасса которых проходит на расстоянии менее ( — глубина залегания кабеля), поиск трассы производится только «по максимуму». Если расстояние между трассами кабеля и параллельно проложенной коммуникации менее 0,5, то кабель и коммуникация неразличимы и можно определить среднюю трассу. Два кабеля, проложенные в одной траншее, воспринимаются трассоискателем как один объект.

4.10.6. Для поиска трассы кабелей могут применяться серийно выпускаемые приборы ИП-8, КИ-4П, ПИГ и находящийся до настоящего времени в эксплуатации прибор ИП-7. Трассоискателями оснащены также приборы для определения мест повреждения ИМПИ-2, ИМП-2 и устройство для фиксации местоположения соединительных муфт УФСМ. В качестве генераторов сигналов могут быть применены генераторы ГИС, ГКИ, ГИП. Необходимо, чтобы рабочие частоты генераторов и приемников совпадали. Для увеличения дальности действия генератора ГИС применяется усилитель мощности УМ-ГИС. Принцип действия перечисленных выше приборов основан на контактном индукционном методе. Схемы подключения генераторов к кабелю, а также приемы работы с трассоискателями приведены в описаниях конкретных типов приборов.

4.11. Определение глубины залегания кабеля.

4.11.1. Определение глубины залегания кабеля производится как при строительстве, так и при эксплуатации кабельных линий связи.

4.11.2. Для определения глубины залегания кабеля применяются трассоискатели и специальный прибор для измерения глубины (ПИГ). При работе с трассоискателями погрешность измерения глубины залегания кабеля не нормируется. При работе с ПИГ погрешность измерения нормируется техническими характеристиками прибора.

4.11.3. Глубина залегания определяется по изменению напряженности магнитного поля тока, протекающего по кабелю, в плоскости, перпендикулярной ему. Методика определения глубины залегания обусловлена конструкцией поисковой системы конкретного типа трассоискателя и приводится в эксплуатационной документации.

4.11.4. При наличии параллельных металлосодержащих протяженных объектов (кабелей, грозозащитных тросов и т.п.), трасса которых проходит на расстоянии менее 3 от трассы кабеля, при определении глубины возможны значительные погрешности.

4.12. Определение местоположения соединительных муфт.

4.12.1. Для фиксации местоположения соединительных муфт применяются замерные столбики или электронные маркеры, которые устанавливаются под землей на глубине 0,7 м в случаях, когда установка замерных столбиков невозможна (кабель проходит по пахотным землям и др.). В этом случае на обочине дороги устанавливаются указательные столбики, на них проставляется расстояние до муфты и направление ее расположения. На картограмме должен быть указан номер маркера, который соответствует данной муфте.

4.12.2. Определение местоположения соединительных муфт, обозначенных электронным маркером, производится с помощью приемопередающего устройства УФСМ. Если трасса кабеля неизвестна, то перед началом работ необходимо подключить к кабелю генератор испытательных сигналов с рабочей частотой 1071 Гц (типа ГИС), по одной из схем для определения трассы. Трассу кабеля можно определить также с помощью трассоискателя, встроенного в УФСМ.

4.12.3. Местоположение электронного маркера определяется при перемещении поискового устройства по трассе кабеля. Когда поисковое устройство окажется в зоне обнаружения маркера, в головных телефонах появляется характерный НЧ сигнал. Точное местоположение маркера определяется в зоне обнаружения по минимальному отклонению стрелочного индикатора и минимуму НЧ сигнала в головных телефонах. При этом поисковое устройство находится над маркером.

4.12.4. Электронными маркерами могут быть обозначены другие подземные объекты кабельной линии связи: встроенные НУП, контрольно-измерительные пункты (КИП), заземлители и т.п.

4.13. Определение места повреждения кабеля на строительной длине.

4.13.1. Методы определения места повреждения (МП).

4.13.1.1. Определение места повреждения кабеля производится на его трассе. Основными методами определения МП являются индукционный, градиента потенциалов, акустический.

Индукционный метод основан на прослеживании вдоль трассы кабеля изменения напряженности магнитного поля тока, протекающего по кабелю. В МП происходит значительное изменение напряженности магнитного поля. Применяется при определении мест понижения электрического сопротивления изоляции, мест обрывов и т.п.

Метод градиента потенциалов основан на прослеживании вдоль трассы изменения напряженности электрического поля, обусловленного токами утечки. В МП наблюдается увеличение напряженности. Применяется при определении МП наружных изолирующих покровов кабеля.

Акустический метод основан на прослеживании вдоль трассы изменения интенсивности акустического сигнала, возникающего при электрическом пробое изоляции кабеля. Применяется при определении мест электрического пробоя и повреждений, которые можно свести к электрическому пробою изоляции.

4.13.1.2. Определение МП может производиться с помощью приборов, принцип действия которых основан на сочетании различных методов, если такое решение позволяет облегчить поиск повреждений.

4.13.1.3. Большинство приборов для поиска мест повреждений оснащены трассоискателями или могут выполнять их функции. Это позволяет производить работы непосредственно на трассе кабеля, что увеличивает эффективность применяемых методов.

4.13.2. Порядок определения мест повреждений.

4.13.2.1. Определение мест повреждений производится последовательным ограничением размеров поврежденного отрезка кабеля. Абсолютная погрешность при определении расстояния до места повреждения возрастает с увеличением длины участка. Поэтому, как правило, место повреждения рекомендуется определять в два этапа: сначала расстояние до места повреждения, а затем само место повреждения на трассе кабеля.

4.13.2.2. Определив расстояние до места повреждения на участке, вскрывают одну из ближайших к повреждению муфт (муфту на рис.4.69) и, проводя из нее измерения, определяют, в какой стороне от нее находится повреждение. Затем вскрывают ближайшую муфту, расположенную за местом повреждения, и производят измерение на участке между вскрытыми муфтами с целью определения расстояния от ближайшей к повреждению муфты до места повреждения.

Рис.4.69. Схема измерения для уточнения места повреждения кабеля

4.13.2.3. Дальнейшие работы по определению места повреждения производятся по методам, изложенным в п.4.13.1, в зависимости от характера повреждения.

4.13.2.4. При проведении работ по определению места повреждения должна быть уточнена трасса кабеля. Процесс определения трассы должен предшествовать или совпадать по времени с процессом определения места повреждения.

4.13.3. Определение места понижения электрического сопротивления изоляции жил.

4.13.3.1. Определение расстояния до места понижения электрического сопротивления изоляции производится методами, описанными в п.4.2. Предпочтительным является метод трех измерений.

4.13.3.2. При невозможности применения методов, описанных в разделе 4.2, или отсутствии исправных жил в кабеле прокладывают линию из двух вспомогательных проводников. Вспомогательные проводники должны быть скручены, иметь одинаковое сопротивление и обладать высоким сопротивлением изоляции между собой и по отношению к «земле». Желательно, чтобы длина проводников, диаметр и материал были такими же, как и жил поврежденного кабеля.

4.13.3.3. Для вспомогательных проводников рекомендуется использовать строительные длины кабеля КСПП, ПРППМ, МКПВ.

4.13.3.4. Кроме методов, описанных в п.4.2, для уточнения места повреждения можно производить измерения в соответствии с рис.4.70.

Рис.4.70. Схема измерения для уточнения места повреждения изоляции жилы кабеля

________________
     * Брак оригинала.

4.13.3.5. Два вспомогательных изолированных проводника подсоединяют к поврежденной жиле во вскрытых муфтах и .

4.13.6. Оператор с измерительной батареей и штырем для заземления двигается по трассе измеряемого кабеля, например, от муфты к муфте .

4.13.3.7. С помощью лезвия ножа с изолированной рукояткой, соединенного с одним из полюсов батареи, он периодически прорезает изоляцию второго вспомогательного провода, при этом другой полюс батареи должен быть заземлен. Оператор, находящийся у муфты , наблюдает за изменением тока по гальванометру. Месту повреждения соответствует минимум тока.

4.13.3.8. В качестве индикатора рекомендуется применять гальванометр М195/1. Источником питания может служить батарея БАС-80.

4.13.3.9. Абсолютная погрешность определения места повреждения при отсутствии помех не превышает 1 м.

4.13.3.10. Уточнение места повреждения с помощью кабелеискателя можно осуществить только на раскопанном кабеле и при переходном сопротивлении в месте повреждения, не превышающем нескольких десятков Ом (повреждение изоляции «жила-оболочка»).

4.13.3.11. В муфте к цепи «жила — металлическая оболочка» подключается генератор кабелеискателя. Жилы, не участвующие в измерении, необходимо заземлить. Катушку кабелеискателя располагают в траншее над кабелем в таком положении, при котором индуцированная в ней ЭДС будет максимальной. Затем, сохраняя неизменным положение катушки, оператор движется вдоль открытого кабеля. На место повреждения изоляции между жилой и металлической оболочкой укажет резкое уменьшение силы звука в головном телефоне.

4.13.4. Определение места обрыва жил.

4.13.4.1. Уточнение места обрыва из вскрытых муфт производится методами, изложенными в п.4.3.

4.13.4.2. Измерения с помощью моста переменного тока производятся на частоте 800 Гц.

4.13.4.3. Измерения импульсным методом производятся при минимальной длительности зондирующего импульса.

4.13.5. Определение места понижения электрической прочности изоляции жил.

4.13.5.1. При определении места понижения электрической прочности изоляции с помощью высоковольтного моста измеряют расстояние между ближайшей к повреждению муфтой и местом повреждения.

4.13.5.2. После этого на трассе обозначают район повреждения, определяемый по результатам измерения, с учетом погрешности определения расстояния до повреждения на трассе.

4.13.5.3. Определение места понижения электрической прочности акустическим методом производится с помощью прибора ИМП-2 с поверхности грунта. Для этого в поврежденные жилы включается источник высокого напряжения и устанавливают такое напряжение, чтобы происходили периодические пробои изоляции. Дальний конец кабеля должен быть изолирован. После подготовки прибора к работе в соответствии с описанием ИМП-2 начинают поиск повреждения. В месте повреждения сигнал, воспринимаемый акустическим датчиком прибора, будет максимальным. Этому сигналу будет соответствовать максимальное отклонение стрелки прибора и максимальный уровень звука в головных телефонах. Для повышения помехозащищенности в прибор ИМП-2 введен электромагнитный канал. Работу с прибором необходимо производить в соответствии с техническим описанием.

4.13.5.4. Определение места понижения электрической прочности индукционным методом производится только при пробое изоляции «жила-жила» с помощью комплекта КОП. В месте повреждения сигнал, воспринимаемый индукционным датчиком (щупом), применяемым при проведении работ, будет максимальным. Применение конкретного типа щупа обусловлено типом кабеля и характером повреждения. В состав комплекта КОП входят три щупа:

ЩАВ — щуп активный выносной, применяется при определении мест пробоя изоляции симметричных жил с поверхности грунта;

ЩАБ — щуп активный болотный, применяется при определении мест пробоя изоляции в кабелях, проложенных в болотах;

ЩАН — щуп активный накладной, применяется для определения мест пробоя в открытых кабелях путем наложения щупа на кабель.

Работу с прибором необходимо производить в соответствии с техническим описанием.

4.13.6. Определение места понижения электрического сопротивления изоляции металлических оболочек (экранов) кабелей с наружными пластмассовыми покровами.

4.13.6.1. Расстояние до места повреждения определяется с помощью моста постоянного тока (рис.4.4). В качестве вспомогательного провода используется исправная жила или исправная оболочка другого кабеля. Метод может дать приемлемые результаты, если повреждение одно или одно из повреждений преобладает над остальными.

4.13.6.2. Если повреждения изоляции металлических оболочек (экранов) носят массовый характер, измерения расстояния до места повреждения не производят.

4.13.6.3. Определение мест понижения сопротивления изоляции металлических оболочек (экранов) кабелей с наружными изолирующими покровами относительно земли производится методом градиента потенциалов. На бронированных кабелях без внешних изолирующих покровов этот метод не применяется.

4.13.6.4. Метод реализуется в приборах ИМПИ-2 и ИМПИ-3. Физические основы метода изложены в технических описаниях соответствующих приборов.

4.13.6.5. Прибор ИМПИ-2 дает возможность определять места повреждений на усилительном участке или строительной длине кабеля при переходных сопротивлениях до 100 кОм, прибор ИМПИ-3 — при переходных сопротивлениях до 1 МОм (в некоторых случаях до 5 МОм). Кроме этого, прибор ИМПИ-3 позволяет производить оценку значения переходного сопротивления в месте повреждения по методике, изложенной в его техническом паспорте.

4.13.6.6. Оба прибора могут работать совместно с генератором ИМПИ-2 или генератором ГИС с усилителем мощности УМ-ГИС.

4.14. Основные методы электрических измерений для определения расстояния до мест повреждений
приведены в табл.4.4.

Таблица 4.4

Характер повреждения

Рекомендуемые методы электрических измерений для определения

Рекомендуемые приборы

Погрешность измерений

Расстояния до места понижения электрического сопротивления изоляции

10 МОм50 МОм

При >400:

дифференциальный

ПКП-4

±1,5%

дифференциально-компенсационный

ПКП-4

±1,5%

10 МОм

Варлея

ПКП-4; ПКП-5; ПКП-3

±1% при 10 МОм

Муррея

То же

±0,5% при 1 МОм

трех измерений с помощью моста с постоянным отношением плеч

«

±1% при 10 МОм

±0,5% при 1 МОм

двух измерений с помощью моста с переменным отношением плеч (метод Фишера)

ПКП-4; ПКП-5; ПКП-3

±1% при 10 МОм

±0,5% при 1 МОм

При 3400

10 МОм50 МОм

двусторонний дифференциальный

ПКП-4

±1,5%

двусторонний дифференциально-компенсационный

То же

±1,5%

10 МОм

Купфмюллера

ПКП-4; ПКП-5; ПКП-3

±1% при 10 МОм

±0,5% при 1 МОм

двусторонний Варлея

То же

±1% при 10 МОм

±0,5% при 1 МОм

двусторонний Муррея

«

±1% при 10 МОм

±0,5% при 1 МОм

двусторонний Фишера

«

±1% при 10 МОм

±0,5% при 1 МОм

0,1 МОм

При 1,33:

двусторонний компенсационный с использованием двух поврежденных пар

ПКП-4; ПКП-5

±0,5%

односторонний компенсационный с использованием одной исправной и двух поврежденных пар

ПКП-4; ПКП-5

±0,5%

двух односторонних измерений с использованием двух поврежденных пар

То же

±0,5%

50

Блавье

ПКП-4; ПКП-5;
ПКП-3

±2%

двустороннего измерения сопротивления поврежденной цепи с помощью моста переменного тока частотой 10-25 Гц

ПКП-4; ПКП-5

±1,5%

При наличии помех:

10 MOм
400

моста с переменным отношением плеч с использованием двух поврежденных пар и индикатора с двумя входными цепями

ПКП-4

±1%

10 MОм
3400

двусторонний с помощью моста с переменным отношением плеч с использованием двух поврежденных пар и индикатора с двумя входными цепями

То же

±1%

Расстояния до места обрыва жил (проводников)

Обрыв всех жил

Емкости оборванных жил с помощью моста переменного тока:

>1,0 МОм

при <3 км на частоте 800 Гц

ПКП-4

±1%

при >3 км на частоте 10 или 25 Гц

То же

±1%

Отношения емкостей оборванной и исправной жил: с помощью моста переменного тока:

при <3 км на частоте 800 Гц

«

±0,6%

при >3 км на частоте 10 или 25 Гц

ПКП-4; ПКП-5

±0,6%

с помощью моста пульсирующего тока

импульсный

ПКП-3

±0,6%

Р5-10; Р5-9; Р5-5

±2%

Расстояния до места сосредоточенной омической асимметрии

Постоянная по значению омическая асимметрия на кабелях связи

С помощью моста КЗ с использованием весьма низкой частоты

ПКП-4

±3% при 5 Ом

±5% при <5 Ом

Постоянная или меняющаяся омическая асимметрия

Измерения частотной характеристики переходного затухания между основной и искусственной цепями

Генератор МР-62

±2%

Указатель уровня МР-62

Импульсный

Р5-10; Р5-9

±2%

Расстояния до места разбитости пар

Одно или несколько мест разбитости пар

Импульсный

Р5-10; Р5-9

±2%

Одна или две разбитости пар

С помощью моста переменного тока

ПКП-4; ПКП-5

±0,6%

Расстояния до места понижения электрической прочности изоляции

С помощью высоковольтного моста

Р41270; П4110

±1%

Примечания.

  1. 1. Применяется при любых строительных длинах кабеля, а также при. 2. Применяется при .

     6. КРАТКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ПРИБОРОВ

6.1. Прибор кабельный переносный ПКП-4
предназначен для электрических измерений параметров кабельных и воздушных линий связи, а также для определения расстояния до места понижения сопротивления изоляции или обрыва жил и до места сосредоточенной омической асимметрии.

Прибор позволяет производить:

  • измерение электрического сопротивления в пределах от 10 до 10 Ом с погрешностью не более ±(0,2+1/)%;

  • измерение сопротивления изоляции в пределах от 10 до 2·10 Ом с погрешностью, не превышающей ±2,5% длины рабочей части шкалы;

  • измерение омической асимметрии в пределах от 10 до 10 Ом для шлейфов с сопротивлением от 10 до 5000 Ом с погрешностью, отнесенной к половине сопротивления шлейфа, не более ±(0,2+20/)%;

  • измерение емкости в диапазоне 10-10 нФ с погрешностью не более ±(1+5/ нФ)% с использованием моста переменного тока при утечке не менее 10 Ом; емкости в диапазоне 3-3·10 нФ с погрешностью, не превышающей ±2,5% верхнего предела поддиапазона измерений методом вольтметра-амперметра при сопротивлении утечки не менее 3·10 Ом;

  • определение расстояния до места понижения сопротивления изоляции жил при сопротивлении шлейфа 10 Ом5000 Ом, при переходном сопротивлении в месте повреждения 10 Ом с погрешностью, не превышающей ±0,5%, при 10 Ом с погрешностью, не превышающей ±1%, при 5·10 Ом с погрешностью, не превышающей ±1,5%;

  • определение расстояния до места обрыва с помощью моста переменного тока при 0,01 мкФ и 10,01 с погрешностью, не превышающей ±0,6% при  переходном сопротивлении в месте повреждения 10 Ом, а при переходном сопротивлении 10 Ом с погрешностью, не превышающей ±1%;

  • определение расстояния до места сосредоточенной омической асимметрии на усилительных участках длиной 5-20 км при значении асимметрии более 5 Ом с погрешностью, не превышающей ±3%;

  • определение расстояния до места перепутывания, с погрешностью, не превышающей ±1,5%.

Прибор работает в диапазоне температур -30…+50 °С и относительной влажности до 90% при температуре +30 °С.

Питание прибора производится от сети переменного тока напряжением 220 или 24 В (±10%) частотой 50 Гц или от батареи из 12 элементов типа А343. Габариты прибора 450х300х27

0 мм, масса — 16 кг.

6.2. Прибор кабельный переносный ПКП-5
предназначен для электрических измерений параметров кабельных линий связи и определения расстояния до места повреждения изоляции и обрыва жил.

Прибор позволяет производить:

  • измерение электрического сопротивления шлейфа в диапазоне от 10 до 10 Ом с погрешностью не более ±(0,2+1/)%;

  • измерение омической асимметрии в диапазоне от 10 до 10 Ом с погрешностью не более ±(0,2+20/)%; для шлейфов сопротивлением от 10 до 5000 Ом;

  • измерение электрического сопротивления изоляции в диапазоне от 10 до 2·10 Ом с погрешностью, не превышающей ±2,5% относительно длины рабочей части шкалы;

  • измерение электрической емкости в диапазоне 3-3000 нФ с погрешностью, не превышающей ±2,5% верхнего предела поддиапазона измерений;

  • определять расстояние до места повреждения изоляции;

  • при 400 с погрешностью, не превышающей ±0,5% при 1 МОм и 1% при 10 МОм;

  • при 1,33 с погрешностью, не превышающей ±0,5% при 0,1 МОм;

  • определение расстояния до места обрыва с погрешностью, не превышающей ±0,6%.

Прибор работает в диапазоне температур от 30 до +50 °С.

Питание прибора осуществляется от одного из следующих источников:

  • сеть переменного тока частотой 50 Гц напряжением 220; 24 и 36 В;

  • встроенная батарея гальванических элементов типа А343 «Салют»;

  • внешний источник постоянного тока напряжением 12-18 В.

Габариты прибора 453х330х240 мм, масса со встроенной батареей 1

2,5 кг.

6.3. Прибор кабельный переносный ПКП-3
предназначен для измерений параметров кабельных и воздушных линий связи, а также для определения места повреждения или аварийного состояния линий.

Кабельный прибор позволяет производить:

  • измерение омического сопротивления в пределах от 0,1 до 10 Ом с погрешностью не более ±(0,2%+0,01 Ом), от 10 до 10 Ом с погрешностью не более ±0,5% и от 10 до 10 Ом с погрешностью не более ±5%;

  • измерение сопротивления изоляции в пределах от 3·10 до 10 Ом с погрешностью не более ±2,5% длины рабочей части шкалы;

  • измерение омической асимметрии в пределах от 0,1 до 100 Ом с погрешностью не более ±0,2% половины сопротивления шлейфа;

  • измерение емкости в пределах от 0,001 до 5 мкФ с погрешностью не более ±2,5% верхнего предела шкалы при сопротивлении изоляции не менее 10 Ом;

  • определение места повреждения изоляции жил кабеля;

  • определение места обрыва жил.

Питание прибора может производиться от сети переменного тока частотой 50 Гц, напряжением 220; 127 и 36 В или от сухих батарей типа 165У (3 шт.) и 373 (5 шт.). Габариты прибора 385х305х264 мм, масса прибора с батареями — 14,5 к

г.

6.4. Мегаомметр МЕГ-9.
Переносный прибор полевого типа, предназначен для измерения сопротивления изоляции кабелей, а также сопротивления изоляции других объектов при электрической емкости, не превышающей 1 мкФ. Мегаомметр обеспечивает измерение сопротивления изоляции в диапазоне 10-10 Ом. Номинальное значение напряжения на зажимах мегаомметра, предназначенных для подключения измеряемого объекта, — 150 В.

Основная погрешность прибора при несимметричных объектах не превышает ±10% от длины рабочей части шкалы в диапазоне 10-10 Ом и ±15% в диапазоне 10-10 Ом.

Прибор работает при температуре от -25 до +50 °С и относительной влажности до 98% при +40 °С. Питание осуществляется от двух элементов типа 165У. Потребляемый прибором ток от источников питания не превышает 100 мА.

Габариты прибора в кожухе (с закрытой крышкой) 310х210х175 мм, масса — не более 6,8 кг (при установленных элементах питания). Прибор комплектуется измерительными шнурами, брезентовой сумкой и ЗИП.

6.5. Источник напряжения постоянного тока П4110
предназначен для: испытания и тренировки электрическим напряжением изоляции жил кабелей связи, питания высоковольтного моста Р41270, создания в месте повреждения разрядов, уточнения места повреждения с помощью трассовых приборов и измерения тока утечки при испытании.

Диапазон испытательных напряжений 10-5·10 В с дискретностью 10 В.

Предел допускаемого значения основной относительной погрешности в диапазоне 100-250 В составляет ±10%, в диапазоне 260-5000 В — ±1,5%. Значения емкости накопительных конденсаторов составляют: 0,125; 0,25; 0,5; 1,0 и 1,5 мкФ. Диапазоны измерения тока утечки: 0-2; 0-20 и 0-200 мкА.

Прибор работает при температуре от -30 до +50 °С.

Питание прибора осуществляется от:

  • сети переменного тока частотой 50 Гц и напряжением 220 В;

  • внешнего источника постоянного тока напряжением 12 В.

Габариты прибора 410х360х250 мм, масса 14 кг.

6.6. Тренировочно-испытательная установка ТИУ-64
предназначена для испытания электрической прочности изоляции кабелей связи. Основные технические данные:

  • диапазон изменения выходного напряжения постоянного тока 0,2-4 кВ; с плавной регулировкой выходного напряжения во всем диапазоне;

  • контроль выходного напряжения осуществляется по встроенному стрелочному прибору с погрешностью ±5% верхнего предела диапазона измерений.

Электропитание осуществляется от встроенного индуктора или батареи из шести сухих элементов 145У.

Габариты установки 280Х160Х200 мм, масса 8 кг.

6.8.* Высоковольтный мост Р41270
предназначен для определения расстояния до места пробоя изоляции симметричных и коаксиальных жил кабелей связи при совместной работе с прибором П4110 на диапазонах длин кабелей: симметричных 100-25000 м, коаксиальных 100-9300 м.

________________

* Нумерация пункта соответствует оригиналу.

Мост обеспечивает непосредственный отсчет расстояния до места повреждения в единицах длины, погрешность прибора не превышает ±1% длины измеряемого кабеля.

Прибор работает при температуре от -30 до +50 °С и относительной влажности 90% при температуре 30 °С. Электропитание осуществляется от прибора П4110. Габариты моста 498х366х235 мм, масса — 12 кг.

6.9. Комплект для отыскания мест пробоя КОП
предназначен для дистанционного определения расстояния до мест пробоя изоляции цепей и последующего их уточнения на трассе кабеля при строительстве и эксплуатации магистралей связи.

В комплект входят: высоковольтный мост ВВМ-77; усилитель универсальный оконечный УУО; щуп активный выносной ЩАВ; щуп активный болотный ЩАБ; щуп активный ЩАН.

Назначение и основные технические данные:

ВВМ-77 обеспечивает подачу в кабель испытательного напряжения постоянного тока от 0,2 до 4 кВ с плавной регулировкой;

контроль напряжения, подаваемого в кабель, осуществляется по встроенному стрелочному прибору с относительной погрешностью ±5%;

мостовая схема ВВМ-77 определяет расчетный коэффициент расстояния до места пробоя с погрешностью ±0,2%;

уточнение места пробоя производится УУО в комплекте с одним из щупов (ЩАН, ЩАВ, ЩАБ);

рабочая частота УУО 120±2 Гц;

результирующая погрешность определения места пробоя с использованием поисковых устройств ±5 см.

Электропитание ВВМ-77 осуществляется от встроенной батареи из десяти аккумуляторов КНГК-11Д или от внешнего источника напряжения 11-16 В. Зарядное устройство, входящее в комплект моста, обеспечивает заряд аккумуляторов от сети переменного тока с частотой 50 Гц и напряжением 220 В.

Электропитание УУО осуществляется от двух элементов типа 3336 или аккумуляторной батареи 7 Д-0,1 напряжением 7,5-10 В.

Габариты, мм:

  • высоковольтного моста ВВМ-77 565х320х265;

  • усилителя ЩАН 1500х24х24;

  • щупа ЩАВ 945х100х240;

  • щупа ЩАБ 1500х22х22.

Масса, кг:

  • высоковольтного моста ВВМ-77 — 20;

  • усилителя УУО не более 3,5;

  • щупа ЩАН не более 1,8;

  • щупа ЩАВ не более 6;

  • щупа ЩАБ не более 2,2.

6.10. Измеритель входного сопротивления 12XL014
предназначен для измерения входного сопротивления в диапазоне 0,08-12,222 кОм на частотах 0,3-300 кГц:

Диапазон частот, кГц

0,05-10

10-100

100-300

Диапазон сопротивлений, кОм

0,01-1

0,01-10

0,04-50

Погрешность измерений

±1% ±0,2 Ом

±1% ±0,3 Ом

±3%

Измеритель работает при температуре от 5 до 35 °С. Масса прибора 35 кг.

6.11. Комплект приборов МР-62
предназначен для измерения каналов и узлов аппаратуры дальней связи в диапазоне 0,2-2100 кГц в автоматическом и ручном режимах.

В его состав входят: генератор уровня GF-62, универсальный измеритель уровня MV-62 и программный датчик частоты GP-62. Дополнительно может быть поставлено: вобулирующая приставка CW-62, прибор для измерения уровня сигнала SV-62 (осциллоскоп), а также измерительная станция W-62.

Технические данные GF-62

Частотный диапазон, кГц

0,2-2100

Погрешность установки частоты, %

±2·10±1 Гц

Выходной уровень, дБ

-61…+10

регулируемый по ступеням, дБ

10 и 1

плавно, дБ

1-0

Погрешность установки уровня, дБ

±0,1

Выходное сопротивление, Ом

несимметричный выход

0-75

симметричный выход

0; 135; 150; 600

Потребляемая мощность, В·А

20

Масса, кг

14

Габариты, мм

446х88х460

Электропитание от сети:

напряжением, В

220 +10%

         -15%

частотой, Гц

48-65

Технические данные MV-62

Частотный диапазон, кГц

0,2-2100

Погрешность установки частоты, %

±2·10±1 Гц

Широкополосные измерения:

диапазон, кГц

0,2-2100

уровень, дБ

-80 — +22

Селективные измерения при ширине полосы, кГц,

1,7 в диапазоне, кГц

1 …2100

0,1 в диапазоне, кГц

0,3…2100

1,7 в диапазоне, дБн

-120…+22

0,1 в диапазоне, дБн

-130…+22

Измерительные входы

40 кОм, 20 пФ; 135; 150; 600 Ом

Потребляемая мощность, В·А

30

Масса, кг

15

Габариты, мм

446х132х460

Электропитание от сети переменного тока:

напряжением, В

220 +10%

         -15%

частотой, Гц

48-65

Технические данные GP-62:

Частотный диапазон:

программируемая область, кГц

0,2-2099,9

дискретность, Гц

10

Продолжительность установки, с, при изменении частоты на 1 Гц

0,4-3

Потребляемая мощность, В·А

20

Питание от сети:

напряжением, В

220 +10%

         -15%

частотой, Гц

48-65

Габариты, мм

446х88х460

Масса, кг

10

6.12. Генератор ЕТ 70Т/А.

Технические данные:

Диапазон частот, кГц

0,3-620

Выходное сопротивление, Ом

(75; 135; 150; 600) ±5%

Погрешность частоты, в диапазонах, кГц:

4-40

±400 Гц

40-400

±1%

400-620

4 кГц

Неточность считывания

±(1% +50 Гц)

Затухание асимметрии, дБ

40

Диапазон уровней, дБ

-60-10

Диапазон рабочих температур, °С

0…+45

Электропитание от:

сети переменного тока напряжением, В

(110; 127; 220; 240) ±10%

частотой, Гц

40-60

внешнего аккумулятора или встроенной батареи типа «Планета», шт.

5

Габариты, мм

345х220х200

Масса, кг

8,5

6.13. Приемник измерительный переносный ET-70T/V
предназначен для измерения уровня и входных сопротивлений.

Технические данные

Широкополосный вход:

диапазон измеряемых частот, кГц, при входе:

симметричном

0,3-620

несимметричном

0,05-620

диапазон измерений, дБ

-50 (-60)…+20 (+10)

погрешность, дБ, на уровне 0 дБ

±0,2

Селективный вход:

диапазон измеряемых частот, кГц

4-620

диапазон измерений, дБ

-90 (-100)…+20 (+10)

погрешность, дБ, на уровне 0 дБ

±0,2

Входные сопротивления при входе:

согласованном, Ом

(75; 135; 600) ±5%

несогласованном, кОм

3-8

Затухание асимметрии, дБ

40

Измерение входного сопротивления:

диапазон частот, кГц

0,3-620

диапазон сопротивлений, Ом

50-3000

погрешность, %

±10

Электропитание от:

сети переменного тока напряжением, В

100-400 (200-260)

частотой, Гц

50

встроенного аккумулятора напряжением, В

18

током, А

0,48

внешней батареи, В

16-24

встроенной батареи типа «Планета», шт.

5

6.14. Указатель уровня полупроводниковой УУП-600
предназначен для эксплуатационных измерений уровней сигналов в аппаратуре дальней связи.

Технические данные

Рабочий диапазон частот, кГц

0,25-600

Диапазон измерений, дБ

-60…+27

Вход

симметричный

Входное сопротивление, Ом

135; 600

То же, высокоомное, кОм, более

6

Электропитание от:

сети переменного тока напряжением, В

24

источника постоянного тока напряжением, В

24

встроенных гальванических батарей типа 3336У, шт.

3

Потребление тока, мА, не более

6

Диапазон рабочих температур, °С

10-35

Габариты, мм

260х180х135

Масса, кг

4

6.15. Указатель уровня и генератор П-321.
Измерительный прибор П-321 является прибором переносного типа и предназначается для измерения остаточного затухания каналов связи и рабочего затухания линий связи, состоит из трех основных частей: генератора синусоидальных колебаний, указателя уровня и блока питания. Генератор и указатель уровня при измерениях могут использоваться совместно и независимо один от другого. Генератор дает на выходе 24 фиксированные частоты.

Технические данные

Генератора:

Рабочий диапазон частот, кГц

0,3-30

Диапазон уровней, дБ

от -35 до +13

Выходное сопротивление, Ом

600

Указателя уровня:

Рабочий диапазон частот, кГц

0,3-36

Диапазон измеряемых уровней, дБ

от -52 до +26

Входное сопротивление, кОм

>10; 0,6±0,03

Электропитание:

от сети переменного тока:

напряжением, В

127, 220

частотой, Гц

50

источника постоянного тока напряжением, В

24 ±10%

Габариты, мм

315х220х205

Масса, кг

8

6.16. Комплект приборов ВИЗ-600 для измерения переходного затухания
является переносным, выполнен на транзисторах, предназначен для наблюдения и измерения частотных характеристик переходного затухания между симметричными цепями. Комплект ВИЗ-600 может быть использован для измерений в полевых условиях при настройке и эксплуатации магистралей связи, а также в лабораторной практике.

В состав комплекта входят следующие приборы: генератор Г-ВИЗ-600, выравниватель амплитудный (2 шт.), индикатор И-ВИЗ-600, устройство для зарисовки характеристик, шнуры.

Технические данные

Генератора:

Рабочий диапазон частот, кГц

20-30; 300-600; 20-600

Максимальный уровень, дБ

26

Выходное сопротивление, Ом

170

Индикатора:

Рабочий диапазон частот, кГц

20-30; 300-600; 20-600

Максимальное значение измеряемого переходного затухания:

на ближнем конце, дБ

120

на дальнем конце, дБ

140

Погрешность измерения, дБ

±3

Прибор работает при температуре, °С

от -10 до +50

Электропитание от:

сети переменного тока:

напряжением, В

220 ±10%

частотой, Гц

50

источника постоянного тока:

напряжением, В

12

мощностью, Вт

26

Габариты, мм:

генератора

395х237х251

индикатора

330х515х440

Масса, кг:

генератора

12

индикатора

28

6.17. Измеритель комплексных связей ИКС-600
представляет собой полевой комплект приборов для измерения следующих параметров кабелей связи:

  • комплексных связей по активной и реактивной составляющим;

  • переходных затуханий на ближнем и дальнем концах линии;

  • защищенности на дальнем конце (с применением автоматических переключателей линии ПЛ);

  • связей по углу от 0 до 360° (или ·360°, где — любое целое число).

В состав комплекта входят: генератор качающейся частоты на транзисторах, устройство приема и переключения линий.

Технические данные

Генератора:

Рабочий диапазон частот, кГц

20-600 (20-300 и 300-600)

Выходное сопротивление, Ом

170±10

Индикатора:

Рабочий диапазон частот, кГц

20-600 (20-300 и 300-600)

Входное сопротивление, Ом

170±10

Минимальный входной уровень, дБ

-104

Максимальный уровень помех, дБ:

со сплошным спектром

-104

дискретных

-87

Прибор работает при температуре, °С

от -10 до +50

Электропитание от:

сети переменного тока:

напряжением, В

220 ±10%

частотой, Гц

50 ±2%

источника постоянного тока (только генератора):

напряжением, В

12 ±10%

мощностью, Вт

60

Масса, кг:

генератора

30

индикатора

42 (26+16)

блока питания

16

переключателя линий

3

звена затухания

0,7

6.18. Комплект измерительных приборов ИП-10(25)
предназначен для проведения основных настроечных и эксплуатационных измерений коаксиальных кабелей.

В состав комплекта входят: генератор ИГ-10(25), избирательный измеритель уровня ИУУ-10(25), широкополосный измеритель уровня ИУ-10(25), измерительные фильтры ФНЧ, ФВЧ, коммутационный прибор КП-10(25).

Технические данные

Генератора:

Рабочий диапазон частот, кГц

10-25·10

Дискретность установки частоты, кГц

200

Погрешность установки частоты, %

±2·10

Погрешность установки выходного уровня, дБ

±0,2

Индикатора:

Диапазон измеряемых уровней избирательного измерителя, дБ:

при низкоомном входе

от -100 до 0

при высокоомном входе

от -80 до +20

Погрешность избирательного индикатора, дБ

±0,3

Диапазон измеряемых уровней широкополосного измерителя, дБ:

при низкоомном входе

от -60 до +10

при высокоомном входе

от -40 до +25

Погрешность широкополосного индикатора, дБ

±0,2

6.19. Универсальный импульсный прибор УИП-КС
предназначен для количественной оценки значений неоднородностей волнового сопротивления магистральных коаксиальных кабелей и определения расстояния до мест их расположения, а также для относительных (относительно эталонного кабеля) измерений концевых значений волнового сопротивления как в строительных длинах, так и на смонтированных отрезках усилительных участков магистрального кабеля; снабжен устройством для зарисовки импульсной характеристики на кальку.

Технические данные

Длина просматриваемого участка кабеля, км

0,2-12

Длительность зондирующих импульсов, мкс

0,06 ±20%

0,12 ±10%

0,4 ±10%

Чувствительность индикатора, Ом/мм:

при длительности импульса 0,12 и 0,4 мкс

0,005

при длительности импульса 0,06 мкс

0,01

Диапазон измерений внутренних неоднородностей, Ом

0,05-2,5

погрешность при длине участка до 3 км, %

±20

Диапазон измерения концевых значений, Ом:

волнового сопротивления

75±2,5

погрешность

±0,05

Погрешность определения расстояния до неоднородностей, измеряемой длины, %

±2

Электропитание от:

сети переменного тока:

напряжением, В

220 ±15%

частотой, Гц

50±5

источника постоянного тока:

напряжением, В

12 +15%

      -10%

силой потребляемого тока, А

1,7

Прибор работает при температуре, °С

от -10 до +40

Габариты, мм

480х270х380 и 500х345х280

Масса, кг

24 и 23

6.20. Измеритель неоднородностей кабеля Р5-14
предназначен для импульсных измерений коаксиальных кабелей с парами 2,6/9,4 (2,6/9,5); 1,2/4,6 и 2,1/9,7. Форма зондирующих импульсов близка к синус-квадратной. В приборе предусмотрена запись изображения импульсной характеристики на экране ЭЛП и на самописец.

Технические данные

Длина просматриваемого участка кабеля, км

3,2

Длительность зондирующих импульсов, нс

50; 100; 400

Амплитуда импульса, В

30±5

Частота повторения, кГц

8

Диапазон измеряемых неоднородностей, Ом

(0,15-3)

Погрешность измерения, %

±10

Диапазон измерения конечных значений волнового сопротивления для КП, Ом:

2,6/9,4

75±1

1,2/4,6

75±2

2,1/9,7

75±3

Прибор работает при температуре, °С

от -10 до +40

Электропитание от:

сети переменного тока

напряжением, В

220 ±15%

частотой, Гц

50

источника постоянного тока:

напряжением, В

12 +15%

      -10%

мощностью, Вт

30

Габариты, мм:

генератора

220х75х60

измерителя неоднородностей

405х240х380

корректора

184х46х147

нагрузочного контура

164х70х104

Масса, кг:

генератора

1,2

измерителя неоднородностей

16

корректора

0,9

нагрузочного контура

1,5

6.21. Испытатель кабелей и линий малогабаритный Р5-5
предназначен для визуального определения импульсным методом расстояния до мест повреждения (обрыв, короткое замыкание) на кабельных и воздушных линиях электропередачи и связи, а также расстояния до мест существенного изменения волнового сопротивления измеряемой линии (неоднородностей от резкого снижения сопротивления изоляции, нарушения контакта, асимметрии в проводах, вставок в линию и т.п.).

Технические данные

Длина просматриваемого участка, км:

кабеля

25

воздушных линий связи

250

Длительность зондирующих импульсов, нс

100; 300; 1000; 8000; 20000

Амплитуда зондирующих импульсов, В

80

Частоты посылок импульсов, Гц

500-1000; 100-250; 30-100

Погрешность измерения, %

±2

Электропитание от:

сети переменного тока:

напряжением, В

220 ±10%

частотой, Гц

50; 400

источника постоянного тока:

напряжением, В

12,6 ±10%; 24 ±10%

мощностью, Вт

20; 40

Габариты, мм

160х200х400

Масса, кг

9

6.22. Измеритель неоднородностей кабелей Р5-9
предназначен для обнаружения импульсным методом повреждений (обрыв, короткое замыкание) и мест сосредоточенной неоднородности волнового сопротивления в кабелях, а также для определения расстояния до мест неоднородности (повреждения).

Технические данные

Длина просматриваемого участка, км

10

Длительность зондирующего импульса, нс

10; 30; 100; 500; 2000

Погрешность измерения, %

±1

Чувствительность усилителя, мм/мВ

0,015

Электропитание от:

сети переменного тока:

напряжением, В

220 ±10%

частотой, Гц

50; 400

источника постоянного тока напряжением, В

24; 27

Габариты, мм

213х310х455

Масса, кг

12,5

6.23. Измеритель неоднородностей линий Р5-10 (Р5-10/1)
предназначен для проведения следующих операций на воздушных и кабельных линиях электропередачи и связи:

  • обнаружения повреждения и определения его характера (обрыв, короткое замыкание);

  • обнаружения сосредоточенной неоднородности волнового сопротивления (асимметрия в проводах, нарушение контакта, вставки);

  • определения расстояния до повреждения или неоднородности.

Импульсный метод определения места повреждения (неоднородности волнового сопротивления) реализуется зондированием: короткими импульсами напряжения или единичным перепадом напряжения. Зондирование кабеля единичным импульсом напряжения позволяет наблюдать полную картину изменения волнового сопротивления вдоль линии.

Чувствительность измерителя обеспечивает просмотр линий с затуханием до 80 дБ в полосе от 3,5 кГц до 7 МГц.

Технические данные

Длина просматриваемого участка кабеля, км

0,005-20

Длительность зондирующих импульсов, мкс

0,05; 0,1; 0,3; 1; 3; 10; 30

Погрешность измерений, %

±1

Прибор работает при температуре, °С

от -30 до +50

Электропитание от:

сети переменного тока:

напряжением, В

220 ±10%

частотой, Гц

50; 400

источника постоянного тока напряжением, В

10-15; 22-30

6.24. Измеритель неоднородности Р5-8
предназначен для измерения расстояния до сосредоточенной неоднородности волнового сопротивления, измерения коэффициента отражения, измерения длины кабелей и определения характера повреждения коаксиальных кабелей.

Технические данные

Длина просматриваемого участка кабеля, км

2

Длительность зондирующих импульсов, нс

5; 30; 200

Погрешность от длины линии, %

±1

Входное сопротивление измеряемых кабелей, Ом

50; 75; 100; 150

Прибор работает при температуре, °С

от -30 до +50

Электропитание от:

сети переменного тока:

напряжением, В

220 ±10%

частотой, Гц

50; 400

сети постоянного тока напряжением, В

12,6 ±20%, 27 ±10%

Габариты, мм

125х245х270

6.25. Измеритель сопротивления заземления М-416
предназначен для измерения сопротивления заземляющих устройств, активных сопротивлений, а также для определения удельного сопротивления грунта.

Технические данные

Диапазон измеряемых сопротивлений, Ом

0,1-1000; 0,1-10; 0,5-50; 2-200; 10-1000

Погрешность измерений, %

±[5+(-1)]

Прибор работает при температуре, °С

от -25 до +60

Электропитание от встроенных гальванических элементов типа 373, В

4,5

6.26. Кабелеискатель КИ-4П
представляет собой комплект аппаратуры на транзисторах, предназначенный для определения трассы и глубины залегания подземного кабеля и места повреждения жил при полном их замыкании. Прибор используется для работы в городских и пригородных районах со значительным уровнем электромагнитных помех (вблизи силовых кабелей, высоковольтных линий электропередачи, электрифицированных железных дорог, радиотрансляционных сетей и т.п.).

Комплект состоит из генератора звуковой частоты, приемного устройства и искателя с магнитной антенной.

Технические данные

Мощность генератора, Вт

1,3

Частота, кГц

2,2

Выходное сопротивление, Ом

5; 10; 60; 200; 600; 2000

Чувствительность приемника, мкВ

10

Полоса пропускания приемника, кГц

0,02

Максимально определяемая глубина залегания кабеля, м

1,5

Прибор работает при температуре, °С

от -10 до +40

Электропитание генератора от:

сети переменного тока напряжением, В

220 +10%

        -15%

встроенной батареи из девяти элементов типа 373, В

13,5

внешней батареи, В

12

Электропитание приемника от встроенной батареи (две батареи 3336У), В

9

Габариты, мм:

генератора

175х260х135

приемника

118х130х56

искателя

750х154х30

Масса, кг:

генератора

4,5

приемника

3,5

искателя

0,7

6.27. Генератор испытательных сигналов ГИС
предназначен для подачи в кабели связи испытательных сигналов тональной частоты при определении трассы кабеля, глубины его залегания и мест повреждения. Генератор на частоте 2227 Гц работает в непрерывном режиме, а на частоте 1071 в одном непрерывном и двух прерывистых режимах.

Технические данные

Рабочие частоты, Гц

1071±2,5; 2227±3,5

Выходная мощность, Вт

2 (1)

Длительность импульсов (пауз), с

в первом режиме

1 (1)

во втором режиме

1-2 (0,05-0,2)

Прибор работает при температуре, °С

от -30 до +50

Электропитание от:

сети переменного тока:

напряжением, В

24 +10%

      -15%

220 +10%

         -15%

частотой, Гц

50±2

внешнего источника постоянного напряжения, В

10-15

встроенного источника постоянного напряжения (восемь элементов типа 373), В

12

Масса, кг:

генератора

5

блока сетевого питания

1,75

возбудителя индуктивного

1,4

Габариты, мм:

генератора

280х237х192

блока сетевого питания

177х141х112

возбудителя индуктивного

240х163х60

6.28. Усилитель мощности УМ-ГИС
предназначен для усиления мощности или преобразования испытательных сигналов, вырабатываемых генератором испытательных сигналов ГИС и подачи их в кабели связи при отыскании особо сложных повреждений в кабелях с металлическими и неметаллическими оболочками.

Технические данные

Выходная мощность переменного тока, Вт

25/10

Напряжение питания постоянного тока, В

24/10

Рабочие частоты, Гц

1071; 2227

Выходное сопротивление, Ом

0,5; 5; 10; 20; 50; 100; 500; 1000

Мощность выходных импульсов постоянного тока, Вт

6,25

Максимальное напряжение импульсов постоянного тока, В

300

при согласованных нагрузках, кОм

0,1; 10

Прибор работает при температуре, °С

от -30 до +50

Габариты, мм

280х190х221

Масса, кг

5

6.29. Искатель кабелей связи ИП-8
предназначен для определения трассы, глубины залегания и места повреждения кабелей связи с металлическими и пластмассовыми оболочками, а также для отыскания кабеля в пучке.

Искатель работает от сигналов генератора испытательных сигналов ГИС либо от генератора ГИС с усилителем мощности УМ-ГИС.

Технические данные

Частота, Гц

1071±2,5

Коэффициент усиления

14000

Полоса пропускания, Гц

125

Прибор работает при температуре, °С

от -10 до +40

Электропитание от встроенной батареи (три элемента типа А343), В

4,5

Габариты, мм:

приемного устройства

195х134х59

антенны со штангой

850х154х32

катушки селекции кабеля

1100х32х32

6.30. Прибор для измерения глубины залегания кабеля ПИГ
предназначен для дискретного измерения и непрерывного контроля с поверхности грунта глубины залегания кабеля. Работает совместно с генератором испытательных сигналов ГИС, к которому при необходимости может подключаться УМ-ГИС.

Технические данные

Диапазоны измерения глубины, м

0-1,5; 0-3

Погрешность, отнесенная к верхнему пределу измерений, %

±6; ±10

Рабочая частота, Гц

2227

Прибор работает при температуре, °С

от -10 до +40

Электропитание, В, от:

встроенной батареи элементов (12 элементов типа А343)

18

внешнего источника постоянного тока

13-18

Габариты, мм:

приемника

282х220х185

поисковой системы

1038х154х22

Масса, кг

приемника (без источника питания)

5

поисковой системы

0,9

6.31. Искатель места повреждения изоляции ИМПИ-2
предназначен для:

  • точного определения места понижения сопротивления изоляции по отношению к «земле» металлических оболочек (экранов), проложенных в грунте, кабелей связи с наружными изолирующими покровами;

  • определения трасс кабелей;

  • точного отыскания места понижения сопротивления изоляции жил кабелей без металлических оболочек (экранов);

  • определения глубины прокладки кабелей.

В комплект искателя входят: генератор импульсов, индикатор импульсов, кабелеискатель-штырь, контактный штырь и заземлитель.

Технические данные

Максимальное сопротивление повреждения, кОм

100

Выходное напряжение генератора, В

30-300

Частота следования импульсов, Гц

0,5 ±20%

Максимальная мощность, Вт

6,25

Чувствительность индикатора, мВ

2

Погрешность измерения, м

0,2

Чувствительность кабелеискателя, мВ

0,3

Прибор работает при температуре, °С

от -10 до +40

Электропитание, В:

генератора от внешнего источника постоянного тока

12

индикатора от встроенного источника постоянного тока (батарея 3336)

4,5

кабелеискателя от встроенного источника постоянного тока (2 элемента 336)

3

Габариты, мм:

генератора

250х180х125

индикатора

170х110х110

кабелеискателя

1090х150х42

контактного штыря

1090х42х42

Масса, кг:

генератора

3

индикатора

1,7

кабелеискателя

1,1

контактного штыря

0,85

6.32. Индикатор места повреждения изоляции ИМПИ-3
предназначен для определения совместно с генератором ГИС, усилителем мощности УМ-ГИС и искателем кабелей ИП-8 мест понижения электрического сопротивления изоляции кабелей связи.

Виды и пределы измерений: определение мест понижения электрического сопротивления изоляции по отношению к земле металлических оболочек (экранов), небронированных кабелей с наружными пластмассовыми оболочками и жил кабелей с пластмассовыми оболочками (без экранов) при переходном сопротивлении в места повреждения изоляции не более 5 МОм.

Технические данные

Максимальное сопротивление повреждения, кОм

5000

Рабочая частота, Гц

0,5±0,1

Погрешность измерения, м

0,2

Прибор работает при температуре, °С

от -10 до +40

Электропитание от встроенного источника постоянного тока (четыре батареи типа 3336), В

9х2

Габариты, мм:

индикатора

190х128х184

контактного штыря

1090х130х50

Масса, кг:

индикатора

2

контактного штыря

0,85

6.33. Индикатор места пробоя ИМП-2
предназначен для отыскания места пониженной электрической прочности жил кабелей связи.

В комплект прибора входят, шт:

прибор ИМП-2

1;

акустическое поисковое устройство

1;

электромагнитное поисковое устройство

1;

штыри-буравы

4;

шнуры соединительные

2;

головной телефон

1;

паспорт

1

Технические данные

Зона локализации места пробоя на поверхности грунта, м

2

Зона локализации места пробоя на открытом кабеле, м

0,1

Масса, кг

2,5

Электропитание прибора ИМП-2 осуществляется от 4 батарей типа 3336 «Планета 1» или «Планета 2», В

18

Прибор работает при температуре, °С

от -10 до +40

6.34. Искатель подземных кабелей и трубопроводов (ИПКТ)
предназначен для бесконтактного обнаружения подземных коммуникаций (кабелей и металлических трубопроводов всех типов) при проведении земляных строительных работ в городских и полевых условиях. В комплект прибора входят: усилитель, генератор, датчики 50 Гц и 12 кГц, рамка.

Технические данные

Максимальная глубина обнаружения подземных коммуникаций, м

8

Погрешность измерений (при глубине 1,5 м), м

0,2

Прибор работает при температуре, °С

от -20 до +50

Электропитание от встроенных элементов:

генератора (15 элементов типа 373) напряжением, В

22,5

усилителя (шесть элементов типа 373) напряжением, В

9

Габариты, мм:

генератора

240х120х195

усилителя

240х195х115

датчика 50 Гц

800х520х160

датчика 12 кГц

750х260х260

Масса, кг:

генератора

4,5

усилителя

3,5

датчика 50 Гц

2,5

датчика 12 кГц

3

6.35. Искатель подземных коммуникаций бесконтактный ИПКБ
предназначен для определения местоположения и глубины залегания подземных металлических кабелей, трубопроводов и локальных объектов. Прибор может быть использован для обнаружения препятствий на пути движения землеройных и трубопрокладочных механизмов.

Прибор состоит из поисковой системы с генератором поля и приемоиндикатора.

Технические данные

Рабочая частота, кГц

75

Излучаемая мощность, Вт

0,3-0,5

Чувствительность приемоиндикатора, мкВ

10

Полоса пропускания, Гц

150

Напряжение питания, В

12,6

Масса, кг:

поисковой системы

3

приемоиндикатора

3

6.36. Прибор комбинированный цифровой Щ4316
предназначен для измерения силы и напряжения постоянного и переменного тока и сопротивления постоянному току.

Технические данные

Диапазон измерения:

силы постоянного тока, мкА

10-0,24·10

силы переменного тока, мкА

2-0,24·10

напряжения постоянного тока, мВ

10-0,24·10

напряжения переменного тока, мВ

2-0,24·10

сопротивления, Ом

0,1-2,4·10

Основная погрешность, %:

при токе:

постоянном

±(0,2-0,5)

переменном

±1,5

при измерении сопротивления

±0,5

Входное сопротивление при измерении напряжения, МОм, тока:

постоянного

100

переменного

1

Прибор работает при температуре, °С

от +10 до +35

Габариты, мм

260х65х260

Масса, кг

3

Электропитание от двух батарей типа 3336, В

9

6.37. Прибор комбинированный цифровой Щ4313
предназначен для измерения силы и напряжения постоянного и переменного тока и сопротивления постоянному току.

Технические данные

Диапазон измерения:

силы постоянного и переменного тока, мкА

5-5·10

постоянного и переменного напряжения, мВ

5-5·10

сопротивления, Ом

50-5·10

Основная погрешность, %, при токе:

постоянном

±0,5

переменном

±1

Входное сопротивление при измерении напряжения постоянного тока, МОм

1

Входное сопротивление при измерении напряжения переменного тока, МОм

1

Прибор работает при температуре, °С

от +10 до +35

Электропитание от:

сети переменного тока напряжением, В

220±22

частотой, Гц

50±2

встроенных батарей типа 3336, В

18

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

РУКОВОДЯЩИЕ МАТЕРИАЛЫ МИНИСТЕРСТВА СВЯЗИ СССР,
ОПРЕДЕЛЯЮЩИЕ ОБЪЕМ И РЕГЛАМЕНТ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ИЗМЕРЕНИЙ
ЛИНИЙ МАГИСТРАЛЬНОЙ И ВНУТРИЗОНОВОЙ СЕТЕЙ СВЯЗИ

3. ОСТ 45.01-86
. Линии передачи кабельные первичной сети ЕАСС. Нормы электрические на элементарные кабельные участки и кабельные секции аналоговых и цифровых систем передачи.

4. Линии
воздушные связи и радиотрансляционных сетей ИТР 45.320-76. — М.: Связь, 1977. — 25 с.

5. Руководство
по симметрированию кабелей связи в широком диапазоне частот. — М.: Связь, 1965. — 62 с.

6. Руководство
по электрическим измерениям коаксиальных кабелей связи. — М.: ЦИИИС, 1969. — 89 с.

7. Технические
указания по прокладке, монтажу, группированию строительных длин и по электрическим измерениям комбинированных коаксиальных кабелей типа КМБ 8х6. — М.: ЦНИИС, 1971. — 56 с.

8. Временные
технические указания по прокладке, подвеске, монтажу, электрическим измерениям и эксплуатации однокоаксиального кабеля ВКПАП. — М.: ЦНИИС, 1976. — 176 с.

9. Технические
указания по прокладке, монтажу и электрическим измерениям малогабаритных коаксиальных кабелей типа МКТП-4 и ВКТСБ-4. — М.: ЦНИИС, 1969. — 36 с.

11. Руководство
по защите подземных кабелей связи от ударов молнии. — М.: Связь, 1975. — 63 с.

12. Технические
указания по прокладке, монтажу, группированию строительных длин и по электрическим измерениям магистральных коаксиальных кабелей типа КМА-4. — М.: ЦНИИС/КОНИИС, 1984. — 43 с.

13. Указания
по проведению профилактических измерений на системах передачи по симметричным кабельным линиям, на оконечной аппаратуре систем передачи К-1920, К-1920У, К-300 и групповых трактах первичной магистральной сети. Утверждены ГУМТС 15.08.78 г. — М.: М-во связи СССР, тип. ХОЗУ МС СССР, 1978. — 48 с.

14. Инструкция
по монтажу сооружений и устройств связи радиовещания и телевидения. ВСН 600-81/М-во связи СССР*. — М.: Радио и связь, 1981. — 285 с.

________________

* Действует ОСТН-600-93.

15. Технические
указания по прокладке, монтажу, группированию строительных длин, электрическим измерениям коаксиальных кабелей типа МКТА-4. — М.: ЦНИИС, 1986. — 52 с.

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

РАСЧЕТНЫЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ

Температурные коэффициенты сопротивления проводов (жил) даны в табл.1. Поправочные коэффициенты и километрические сопротивления медного провода постоянному току () в зависимости от температуры приведены в табл.2.

Таблица 1

Материал жил (проводов)

Температурный коэффициент

Применение

Медь марки ММ

     0,00393

Для жил (проводников) кабеля

марки МТ

     0,00381

Для проводов ВЛС

Биметалл (сталь-медь)

     0,0041

То же

Алюминий

     0,00403

Для жил (проводников) кабеля

Сталь

     0,0046

Для проводов ВЛС

Таблица 2

, °С

, Ом

Диаметр жил, мм

0,9

1,2

1,4

-30

1,245

22,691

12,731

9,558

-29

1,238

23,021

12,803

9,612

-28

1,232

23,133

12,865

9,659

-27

1,226

23,246

12,928

9,706

-26

1,221

23,341

12,981

9,746

-25

1,215

23,457

13,045

9,794

-24

1,209

23,573

13,110

9,843

-23

1,203

23,691

13,175

9,892

-22

1,198

23,790

13,230

9,933

-21

1,192

23,909

13,297

9,983

-20

1,186

24,03

13,364

10,034

-19

1,181

24,132

13,421

10,076

-18

1,175

24,255

13,489

10,128

-17

1,170

24,359

13,547

10,171

-16

1,165

24,363

13,605

10,215

-15

1,160

24,567

13,664

10,259

-14

1,154

24,697

13,735

10,312

-13

1,149

24,804

13,795

10,357

-12

1,144

24,912

13,855

10,402

-11

1,139

25,022

13,916

10,448

-10

1,134

25,132

13,977

10,494

-9

1,129

25,244

14,039

10,540

-8

1,124

25,356

14,101

10,587

-7

1,119

25,469

14,164

10,634

-6

1,114

25,583

14,228

10,682

-5

1,109

25,699

14,292

10,730

-4

1,104

25,815

14,357

10,779

-3

1,099

25,933

14,422

10,828

-2

1,095

26,027

14,475

10,868

-1

1,090

26,147

14,541

10,917

0

1,085

26,267

14,608

10,968

+1

1,081

26,364

14,662

11,008

+2

1,076

26,487

14,730

11,059

+3

1,072

26,586

14,785

11,101

+4

1,067

26,710

14,855

11,153

+5

1,063

26,811

14,911

11,195

+6

1,058

26,938

14,981

11,248

+7

1,054

27,040

15,038

11,290

+8

1,049

27,169

15,110

11,344

+9

1,045

27,273

15,167

11,388

+10

1,041

27,377

15,226

11,431

+11

1,037

27,483

15,284

11,475

+12

1,032

27,616

15,358

11,531

+13

1,028

27,724

15,418

11,576

+14

1,024

27,832

15,478

11,621

+15

1,02

27,941

15,539

11,667

+16

1,016

28,051

15,600

11,713

+17

1,012

28,162

15,662

11,759

+18

1,008

28,274

15,724

11,806

+19

1,004

28,386

15,787

11,853

+20

1,000

28,500

15,850

11,900

+21

0,996

28,614

15,914

11,948

+22

0,992

28,730

15,978

11,996

+23

0,988

28,846

16,042

12,045

+24

0,984

28,963

16,108

12,094

+25

0,980

29,082

16,173

12,143

+26

0,977

29,171

16,223

12,180

+27

0,973

29,291

16,290

12,230

+28

0,969

29,412

16,357

12,281

+29

0,966

29,503

16,408

12,319

+30

0,962

29,626

16,476

12,370

Поправочные коэффициенты: (к значениям сопротивления проводов воздушных линий связи в зависимости от ) и (для расчета сопротивления изоляции жил кабелей с бумажно-кордельной изоляцией) приведены в табл.3 и 4.

Таблица 3

0,025

1,010

0,030

1,011

0,035

1,012

0,040

1,014

0,045

1,015

0,050

1,017

0,055

1,019

0,060

1,021

0,070

1,024

0,080

1,027

0,090

1,030

0,100

1,034

0,12

1,041

0,14

1,049

0,16

1,057

0,18

1,065

0,20

1,073

0,22

1,082

0,24

1,092

0,26

1,102

0,28

1,112

0,30

1,122

0,32

1,133

0,34

1,144

0,36

1,155

0,38

1,167

0,40

1,179

0,42

1,191

0,44

1,203

0,46

1,216

0,48

1,231

0,50

1,247

0,52

1,264

0,54

1,281

0,56

1,297

0,58

1,314

0,60

1,332

0,62

1,352

0,64

1,372

0,66

1,393

0,68

1,417

0,70

1,444

0,72

1,472

0,74

1,500

0,76

1,534

0,78

1,570

0,80

1,610

0,82

1,653

0,84

1,710

0,86

1,765

0,88

1,832

0,90

1,910

0,92

2,000

0,94

2,152

0,96

2,300

0,98

2,550

Таблица 4

, °С

-10

0,357

-9

0,367

-8

0,374

-7

0,382

-6

0,390

-5

0,400

-4

0,410

-3

0,421

-2

0,432

-1

0,443

0

0,455

+1

0,467

+2

0,480

+3

0,495

+4

0,510

+5

0,526

+6

0,544

+7

0,562

+8

0,581

+9

0,603

+10

0,625

+11

0,650

+12

0,675

+13

0,705

+14

0,735

+15

0,770

+16

0,806

+17

0,850

+18

0,893

+19

0,945

+20

1,000

+21

1,064

+22

1,136

+23

1,219

+24

1,316

+25

1,429

+26

1,562

+27

1,724

+28

1,923

+29

2,174

+30

2,500

ПРИЛОЖЕНИЕ 3

ФОРМЫ ПРОТОКОЛОВ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ИЗМЕРЕНИЙ

Протокол
электрических измерений симметричного кабеля постоянным током

Объект

Прибор типа

N

Усилительный участок

Длина участка

Дата измерения

19

г.

Кабель N

Температура кабеля

Между НУП (ОУП) — НУП (ОУП) —

N четверки

N цепи

N жилы

Электрическое сопротивление изоляции, МОм

Электрическое сопротивление цепи, Ом

Асимметрия жил, Ом

Испытательное напряжение, выдержанное в течение 2 мин, В

всей длины

на 1 км

жила-пучок

пучок-оболочка

I

1

1

2

2

3

4

II

3

1

2

4

3

4

.
.
.

VII

13

1

2

14

3

4

Сопротивление изоляции полиэтиленового шланга кабеля:

всей длины

на 1 км

Измерения производил

Примечание. Формы протоколов электрических измерений, включенные в Руководство по строительству линейных сооружений магистральных и внутризоновых кабельных линий связи (М.: Радио и связь, 1986), приведены в сокращенном виде и отличаются от включенных в приложение 3 настоящего Руководства.

Протокол
электрических измерений постоянным током
однокоаксиального кабеля типов ВКПА, ВКПА-10 и БВКПА

Тип и номер прибора

Объект

Температура грунта (воздуха)

Усил. (реген.) участок

Дата

19

г.

Марка кабеля

Длина кабеля

Характеристика

Норма

Результаты измерения
и расчеты

1. Электрическое сопротивление шлейфа коаксиальной пары, не более

на усилительный участок

на 1 км при 20 °С

6,65 Ом/км

9,3 Ом/км

2. Электрическое сопротивление изоляции между внутренним и внешним проводами коаксиальной пары, не менее

на усилительный участок

на 1 км

10000 МОм·км

3. Электрическое сопротивление изоляции между внешним проводом и землей, не менее

на усилительный участок

на 1 км

5 МОм·км

4. Испытательное напряжение между внутренним и внешним проводами коаксиальной пары (на постоянном токе в течение 2 мин)

на усилительный участок

3000 В

Примечание. Нормы п.1 относятся в числителе к кабелю ВКПА и ВКПА-10 (с алюминиевым внешним и внутренним медным проводами коаксиальной пары), в знаменателе к кабелю БВКПА (с алюминиевым внешним и внутренним алюмомедными проводами коаксиальной пары).

Протокол

электрических измерений постоянным током
комбинированного коаксиального кабеля КМ-8/6, КМ(А), -8/6-60

Типы и номера приборов

Объект

Участок (ОУП-ОУП, ОРП-ОРП)

Температура грунта

°С

Усилительный (регенерационный) участок

Дата

19

г.

Марка кабеля

Длина кабеля

Характеристика

Норма при 20 °С

Результаты измерения и расчета

Коаксиальная пара
2,6/9,4 (2,6/9,7; 2,6/9,5)

Коаксиальная пара
1,2/4,6 (1,2/4,4; 1,2/4,5)

l

II

III

IV

V

VI

VII

VIII

1

2

3

4

5

6

1. Электрическое сопротивление, Ом/км, не более:

а) внутреннего проводника

3,7/15,85

Шлейфа участка на 1 км при 20 °С

б) внешнего проводника

2,5/8,0

То же

2. Электрическое сопротивление изоляции между внутренним и внешним проводниками коаксиальной  пары, МОм/км, не менее

10000/10000

Участка на 1 км

3. Испытательное напряжение между внутренним и внешним проводниками коаксиальной пары (постоянным током в течение 2 мин), В

3000/2000

Участка

4. Испытательное напряжение между внешним проводом коаксиальной пары и всеми другими внешними проводниками коаксиальных пар, соединенными между собой, и с заземленной металлической оболочкой кабеля, В

300/200

«

Характеристика

Норма при 20 °С

Результаты измерения и расчета

Симметричные пары

Отдельные жилы

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

1

2

1

2

1

2

1

2

1

2

1

2

1

2

1

2

1

2

1

2

1

2

3

4

5

6

5. Электрическое сопротивление симметричной пары жил, Ом/км, не более

57

Шлейфа участка на 1 км при 20 °С

6. Разность электрических сопротивлений жил в паре, Ом, не более

Участка

7. Электрическое сопротивление изоляции каждой жилы относительно других жил, соединенных с внешними проводниками коаксиальных пар, и заземленной металлической оболочкой, МОм·км, не менее, до монтажа УОК и с разъемов смонтированных с магистральным кабелем устройств КАЕ

5000

Участка на 1 км

8. То же, после монтажа УОК, МОм, не менее:

а) при относительной влажности воздуха более 80%

5000

Участка

б) при относительной влажности воздуха более 80%

25

«

9. Испытательное напряжение между каждой жилой (кроме цепи с дополнительной индуктивностью) и всеми другими жилами, соединенными с внешними проводами коаксиальных пар, и заземленной металлической оболочкой:

в четверке, В

800

в парах и отдельных жилах, В

1000

Защитные покровы

Характеристика

Норма на 1 км

Норма на участок

Измеренное электрическое сопротивление, МОм

10. Электрическое сопротивление изоляции полиэтиленового шлангового защитного покрова кабеля, МОм, не менее

а) между металлической оболочкой и землей (для кабеля без брони)

5

б) между металлической оболочкой и броней

5

в) между броней и землей

5

Примечания.

  1. 1. Нормы пп.1-4 относятся: в числителе к коаксиальным парам 2,6/9,4 (2,6/9,7, 2,6/9,5), а в знаменателе к коаксиальным парам 1,2/4,6 (1,2/4,4, 1,2/4,5).

  2. 2. При наличии в кабеле избыточного давления воздуха испытательное напряжение повышается на 100 В для коаксиальных пар и на 15 В для отдельных жил и симметричных пар на каждые 10 кПа (0,1 кгс/см) избыточного давления.

  3. 3. Для кабелей, проложенных в высокогорных районах, норма испытательного напряжения уменьшается на 50 В на каждые 500 м высоты.

    Протокол
    электрических измерений постоянным током малогабаритного коаксиального кабеля типов МКТС(А)-4

    Типы и номера приборов

    Объект

    Температура грунта

    °С

    Участок ОУП-ОУП (ОРП-ОРП)

    Дата

    19

    г.

    Усилительный (регенерационный) участок

    Марка кабеля

    Длина кабеля

    Характеристика

    Норма при 20 °С

    Результаты измерения и расчета

    Коаксиальная пара 1,2/4,6

    1

    2

    3

    4

    1. Электрическое сопротивление, Ом/км, не более

    а) внутреннего провода

    15,85

    шлейфа участка на 1 км
    при 20 °С

    б) внешнего провода

    8

    шлейфа участка на 1 км
    при 20 °С

    2. Электрическое сопротивление изоляции между внутренним и внешним проводами коаксиальной пары, МОм·км, не менее

    10000

    Участка на 1 км

    3. Испытательное напряжение между внутренним и внешним проводами коаксиальной пары (постоянным током в течение 2 мин), В

    2000

    Участка

  4. 4. Испытательное напряжение между внешним проводом коаксиальной пары и всеми другими внешними проводами коаксиальных пар, соединенных между собой, и с заземленной металлической оболочкой кабеля, В

    200

    «

Характеристика

Норма при 20 °С

Результаты измерения и расчета

Симметричные пары

1

2

3

4

5

6

1

2

1

2

1

2

1

2

1

2

1

2

5. Электрическое сопротивление симметричной пары, Ом/км, не более

100

Шлейфа участка на 1 км
при 20 °С

6. Разность электрических сопротивлений жил в паре, Ом, не более

Участка

7. Электрическое сопротивление изоляции каждой жилы относительно других жил, соединенных с внешними проводами коаксиальных пар, и заземленной металлической оболочкой до монтажа УВК, МОм·км, не менее

5000

Участка на 1 км

8. То же, с разъема УВК, МОм, не менее:

а) при относительной влажности воздуха не более 80%

500

Участка

б) при относительной влажности воздуха более 80%

2,5

«

9. Испытательное напряжение между каждой жилой и всеми другими жилами, соединенными с внешними проводами коаксиальных пар, и заземленной металлической оболочкой, В

500

Контрольная жила

Защитные покровы

Характеристика

Норма на 1 км

Норма на участок

Измеренное электрическое сопротивление, МОм

12. Электрическое сопротивление изоляции полиэтиленового защитного покрова кабеля, МОм, не менее:

а) между металлической оболочкой и землей (для кабеля без брони)

5

б) между металлической оболочкой и броней

5

в) между броней и землей

5

Примечания.

  1. 1. При наличии в кабеле давления воздуха испытательные напряжения коаксиальных пар повышаются на 100 В, а симметричных пар и контрольной жилы — на 15 В на каждую 0,01 МПа (0,1 кгс/см) избыточного давления.

  2. 2. Для кабелей, проложенных в высокогорных районах, норма испытательного напряжения уменьшается на 50 В на каждые 500 м высоты.

    Протокол
    электрических измерений постоянным током коаксиального кабеля
    типов КМ(А, Э) — КМ(А)-4-60

    Типы и номера приборов

    Объект

    Температура грунта

    °С

    Участок ОУП-ОУП (ОРП-ОРП)

    Дата

    19

    г.

    Усилительный (регенерационный) участок

    Марка кабеля

    Длина кабеля

    Характеристика

    Норма при 20 °С

    Результаты измерения
    и расчета

    Коаксиальная пара 2,6/9,4 (2,6/9,7, 2,6/9,5)

    I

    II

    III

    IV

    1. Электрическое сопротивление, Ом/км, не более:

    а) внутреннего провода

    3,7

    шлейфа участка на 1 км
    при 20 °С

    б) внешнего провода

    2,5

    шлейфа участка на 1 км
    при 20 °С

    2. Электрическое сопротивление изоляции между внутренним и внешним проводами коаксиальной пары, МОм·км, не менее

    10000

    Участка на 1 км

  3. 3. Испытательное напряжение между внутренним и внешним проводами коаксиальной пары (постоянным током в течение 2 мин), В

    3000

    Участка

  4. 4. Испытательное напряжение между внешним проводом коаксиальной пары и всеми другими внешними проводами коаксиальных пар, соединенных между собой, и с заземленной металлической оболочкой кабеля, В

    300

    «

Примечания.

Содержание

  1. Измерения характеристик кабелей связи
  2. Измерения характеристик кабелей связи
  3. Измерения характеристик кабелей связи
  4. Справочные данные о кабелях связи ТПП и КСПП. Нормы на смонтированные линии связи
  5. Характеристики кабелей марки ТПП
  6. Электрические характеристики кабелей на строительных длинах при температуре +20°C
  7. Частотные характеристики кабелей пучковой скрутки при температуре +20°C
  8. Параметры кабеля КСПП

Измерения характеристик кабелей связи

5.4.1. Измерение электрических характеристик кабельных, воздушных и смешанных линий местных сетей связи проводят с целью проверки соответствия характеристик установленным нормам и предупреждения аварийного состояния.

5.4.2. Электрические измерения линий проводятся измерительной группой предприятия связи в соответствии с действующими «Руководствами» по электрическим измерениям линий ГТС и СТС.

5.4.3. Измерительная группа выполняет следующие виды электрических измерений линий:

— измерения по определению мест повреждений;

— контрольные измерения, проводимые после выполнения ремонтных и восстановительных работ;

— измерения при приемке в эксплуатацию вновь построенных и реконструированных линий;

— измерения по уточнению трассы кабельной линии и глубины залегания кабеля;

— измерения для проверки качества изделий (кабелей, проводов, разрядников, предохранителей, плинтов, боксов, коммутационных коробок, изоляторов и т.п.), поступающих от промышленности, перед установкой (монтажом) их на линиях.

Виды измеряемых параметров и объемы плановых, контрольных и приемо-сдаточных измерений электрических характеристик кабельных, воздушных и смешанных линий местных сетей связи приведены в указанных в п. 5.4.2. «Руководствах».

5.4.4. Измеренные электрические характеристики кабельных, воздушных и смешанных линий местных сетей связи должны соответствовать нормам, приведенным в Приложении 4.

5.4.5. Результаты плановых, контрольных и аварийных измерений электрических характеристик линий служат исходными данными при определении состояния линейных сооружений и основанием при разработке планов текущего и капитального ремонта и проектов реконструкции сооружений.

Содержание Дальше на 5.5. Проверка новых кабелей, проводов, оконечных кабельных устройств и арматуры, поступающих в эксплуатацию

ОСТы и РД Рук-во по строительству. Рук-во по эксплуатации.

Источник

Измерения характеристик кабелей связи

СОДЕРЖАНИЕ «Руководства по эксплуатации. »
4. ТЕХНИЧЕСКОЕ ОБСЛУЖИВАНИЕ ЛИНЕЙНО-КАБЕЛЬНЫХ СООРУЖЕНИЙ
4.1. Общие указания
4.2. Осмотр и профилактическое обслуживание линейно-кабельных сооружений
→ 4.3. Измерения характеристик кабельных линий
4.4. Подготовка линейно-кабельных сооружений к работе в осенне-зимний период, период паводка и грозовой период

5. РЕМОНТ ЛИНЕЙНО-КАБЕЛЬНЫХ СООРУЖЕНИЙ
5.1. Общие положения
5.2. Состав работ по текущему ремонту линейно-кабельных сооружений
5.3. Состав работ по капитальному ремонту линейно-кабельных сооружений.
5.4. Приемка в эксплуатацию отремонтированных линейно-кабельных сооружений

Руководство по эксплуатации кабелей связи
4.3. Измерения характеристик кабельных линий

4.3.1. Измерения характеристик кабельных линий местных сетей связи производятся измерительной группой цеха (лаборатории).

4.3.2. Измерения электрических и оптических характеристик кабельных линий ГТС выполняются в соответствии с «Руководством по измерениям характеристик линий городских телефонных сетей в процессе эксплуатации» (М., 1997).

Электрические измерения кабельных линий СТС проводятся в соответствии с «Руководством по электрическим измерениям линий сельских телефонных сетей» (М., Связь, 1977).

4.3.3. Измерительная группа выполняет следующие виды измерений на кабельных линиях:

— плановые (периодические) измерения электрических и оптических характеристик линий;

— контрольные измерения линий после выполнения ремонтных и восстановительных работ;

— плановые измерения уровней передачи на линиях прямых проводов;

— периодические измерения сопротивлений заземлений;

— комплекс электрических измерений при приемке в эксплуатацию вновь построенных или реконструированных кабельных линий;

— уточнение кабельных трасс с помощью кабелеискателя;

— измерения для проверки качества изделий (кабелей, боксов, распределительных коробок, разрядников, предохранителей и т.п.), поступающих от заводов-изготовителей, перед установкой их на линии.

4.3.4. Измеренные электрические характеристики (параметры) кабельных линий должны соответствовать нормам, приведенным в «Правилах технического обслуживания и ремонта линий кабельных, воздушных и смешанных местных сетей связи» (М., ГП ЦНТИ «Информсвязь», 1996), а также в отраслевых стандартах: «Линии кабельные, воздушные и смешанные ГТС. Нормы электрические эксплуатационные», ОСТ 45.36-97; «Линии кабельные абонентские ГТС. Нормы эксплуатационные», ОСТ 45.82-97; «Линии абонентские СТС. Нормы эксплуатационные», ОСТ 45.83-97.

Измеренные оптические характеристики (параметры) волоконно-оптических линий должны соответствовать нормам, приведенным в «Руководстве по измерениям характеристик линий городских телефонных сетей в процессе эксплуатации» (М., 1997).

Характеристики применяемых на местных сетях связи измерительных приборов приведены в Руководствах, указанных в п. 4.3.2.

Перечень измерительных приборов для бригады кабельщиков-спайщиков, устраняющих кабельные повреждения, приведен в Приложении 25.

4.3.5. Электрические измерения на кабельных линиях, связанные с защитой кабелей от коррозии, производятся в соответствии с «Руководством по проектированию и защите от коррозии подземных металлических сооружений связи» (М., Связь, 1978).

4.4. Подготовка линейно-кабельных сооружений к работе в осенне-зимний период, период паводка и грозовой период

4.4.1. Кабельная канализация, кабели, проложенные в канализации, трассы подземных кабельных линий, распределительные шкафы должны быть подготовлены к работе в осенне-зимний период и период паводка.

Элементы защиты линейных сооружений, заземлители, провода заземлений и молниеотводы должны быть подготовлены к работе в грозовой период.

4.4.2. Весной после паводка и осенью перед началом заморозков производится откачка воды из колодцев кабельной канализации; на болотистых участках, где канализация постоянно затоплена водой, работы по откачке воды из колодцев не производятся.

4.4.3. На трассах канализации и подземных кабелей перед паводком должна производиться засыпка промоин щебнем и землей.

4.4.4. Ежегодно перед наступлением грозового периода должна производиться проверка разрядников, установленных в кабельных ящиках.

4.4.5. До наступления грозового периода должна производиться проверка состояния линейных заземлений.

СОДЕРЖАНИЕ «Руководства по эксплуатации. » ДАЛЬШЕ → 5. РЕМОНТ ЛИНЕЙНО-КАБЕЛЬНЫХ СООРУЖЕНИЙ
5.1. Общие положения
5.2. Состав работ по текущему ремонту линейно-кабельных сооружений

Правила обслуживания и ремонта. ОСТы и РД Руководство по строительству.

Источник

Измерения характеристик кабелей связи

Формы протоколов измерения кабеля постоянным током и протоколы измерений оптоволокна можно скачать со страницы «Формы протоколов измерений кабеля». Там же самозаполняющийся протокол

Страница, описывающая импульсный метод измерения кабеля, а так же ней таблицы значений коэффициентов укорочения, а так же проблемы, связанные.

Справочные данные о кабелях связи ТПП и КСПП. Нормы на смонтированные линии связи

Буква «С» в марке КСПП обозначает «Сельский«. О конструктивных особенностях, базовых марках этого типа кабелей на странице → Кабели сельской связи.

Многие нормы и параметры можно найти в «Руководстве по строительству линейных сооружений местных сетей связи, М., 2005». Нормы электрических параметров из этой книжки есть на одноимённой странице. Остальные нормативы можно найти в других разделах «Руководства…» оглавление которого есть на страницах Руководство I и Руководство II.

Так же на сайте размещено Руководство по эксплуатации линейно-кабельных сооружений местных сетей связи. Основная масса справочных материалов размщена в приложениях этой книжки.

Взято из ОСТ 45.83-96, хотя почти тоже самое можно найти в общей инструкции по строительству ЛС ГТС за 1978 год и в ОСТах других стран СНГ:

5 Нормы электрические для абонентских линий городских телефонных сетей

5.1 Электрическое сопротивление 1 км цепей абонентских кабельных линий постоянному току при температуре окружающей среды 20°С, в зависимости от применяемого кабеля, приведено в таблице 1.

Марка кабеля для АЛ ГТС Диаметр
жилы, мм
Электрическое
сопротивление
1 км цепи,Ом,
не более
ТПП, ТППэп, ТППЗ, ТППэпЗ,ТППБ,
ТППэпБ, ТППЗБ, ТППБГ, ТППэпБГ,
ТППБбШп, ТППэпБбШп, ТППЗБбШп,
ТППЗэпБбШп, ТППт
0,32
0,40
0,50
0,64
0,70
458,0
296,0
192,0
116,0
96,0
ТПВ, ТПЗБГ 0,32
0,40
0,50
0,64
0,70
458,0
296,0
192,0
116,0
96,0
ТГ, ТБ, ТБГ,ТК 0,40
0,50
0,64
0,70
296,0
192,0
116,0
96,0
ТСтШп, ТАШп 0,50
0,70
192,0
96,0
ТСВ 0,40
0,50
296,0
192,0

5.2 Значение асимметрии сопротивлений жил АЛ ГТС постоянному току должно быть не более 0,5 % от сопротивления цепи.

5.3 Электрическое сопротивление изоляции 1км жил АЛ ГТС при нормальныхклиматических условиях в зависимости от марки кабеля должно соответствовать требованиям, приведенным в таблице 2.

Марка кабеля для АЛ ГТС Электрическое сопротивление изоляции 1км жил,
МОм, не менее
Срок эксплуатации линии
ввод в эксплуатацию* до 5 лет до 10 лет св.15 лет
ТПП, ТППэп, ТППБ, ТППэпБ,
ТППБГ, ТППэпБГ, ТППБбШп,
ТППэпБбШп, ТППЗэпБбШп
5000 1000 500 300
ТППЗ, ТППЗБ, ТППЗэпБ 5000 1000 800 500
ТГ, ТБ, ТБГ, ТК для жил с изоляцией:
трубчато-бумажной
пористо-бумажной
5000
4000
1000
1000
400
400
200
200
*- нормы установлены для линий без оконечных устройств

5.4 Значение затухания цепей АЛ ГТС на частоте 1000 Гц должно быть не более: 6,0 дБ — для кабелей с диаметром жил 0,4 и 0,5 мм;
5,0 дБ — для кабелей с диаметром жил 0,32 мм.

5.5 Значение переходного затухания между цепями АЛ ГТС на ближнем конце на частоте 1000 Гц должно быть не менее 69,5 дБ.
.

Приложение А (справочное)

Нормы электрические на конструктивные элементы АЛ ГТС
Таблица А.1 Электрические характеристики АЛ ГТС с учетом срока эксплуатации

Марка кабеля для АТС Сопротивление изоляции жил, МОм Рабочая емкость, нф/км
5 лет 10 лет 15 лет 5 лет 10 лет 15 лет
ТПП
ТГ
ТППЗ
1000
1000
1000
500
500
800
200
200
500
50
52
50
55
55
50
60
60
55

Изоляция с оконечными устройствами, то есть с плинтами, должна быть не менее 1000 МОм, причём независимо от длины кабеля. Эта норма есть на странице «Нормы электрические на постоянном токе на неуплотненные находящиеся в эксплуатации кабельные, воздушные и смешанные линии местных сетей связи» в таблице П.4.2 Электрическое сопротивление изоляции токопроводящих жил кабельной линии при температуре плюс 20 °С (чит. примечание) из «Правил технического обслуживания и ремонта линий кабельных, воздушных и смешанных местных сетей связи. 1996г».

В новых инструкциях её не всегда пропечатывают, но кто постаянно с этим работает, знают, если кабель не повреждён наибольшее падение изоляции на плинтах (обычно отсыревших).

• Тема измерения изоляции КЛС неформально, но с учётом опыта раскрыта на странице → Норма изоляции на кабельную линию связи
• Про причины отсыревания плинтов → Отчего отсыревают плинты в ШР, чем сушить, как повысить изоляцию
• Об оконечных устройствах использующихся в проводной на сайте есть раздел «Оконечные устройства для медных кабелей связи«, начало: → Громполоса. Оконечные устройства кросса

Взято из ОСТ 45.83-965.7 :

Нормы электрические на АЛ СТС из дночетверочных кабелей связи типа КСПЗП
5.7.1 Электрическое сопротивление 1км цепи АЛ СТС постоянному току при температуре окружающей среды 20 °С в ависимости от марки применяемого кабеля приведено в таблице 4.
Таблица 4

Марка кабеля для АЛ СТС Диаметр жилы, мм Электрическое опротивление
1км цепи.Ом
КСПЗП 0,64 116,0
КСПП, КСПЗП, КСППБ,
КСПЗПБ, КСППт, КСПЗПт,
КСПЗПК
0,90 56,8

5.7.2 Значение асимметрии сопротивлений жил постоянному току цепи кабельной АЛ СТС должна быть не более 0,5% сопротивления цепи.

5.7.3 Рабочая электрическая емкость 1 км цепи должна быть не более: 35нФ — для КСПЗП 1х4х0,64; 38 нФ — для КСПЗП (КСПП) 1х4х0,9.

5.7.4 Электрическое сопротивление изоляции 1 км жил кабельной АЛ СТО в зависимости от марки кабеля и срока эксплуатации приведены в таблице 5.

Марка кабеля
для АЛ СТС
Электрическое сопротивление
изоляции 1км цепи,
МОм,не менее
Срок эксплуатации линии
ввод в эксплу-
атацию *
до 5 лет до 10 лет до 15 лет свыше 15лет
КСПП, КСППБ, КСППЗ 10000 10000 8000 5000 3000
КСПЗП, КСПЗПБ, КСПЗПт, КТПЗБбШп 10000 10000 10000 10000 8000
* — нормы установлены для линий без оконечных устройств

5.7.5 Электрическое сопротивление изоляции (оболочки, шланга) 1 км экрана пластмассового кабеля относительно земли в течение всего срока эксплуатации должно быть не менее 1,0 МОм.

Сопротивление изоляции защитного полиэтиленового шланга (для кабелей в стальной или алюминиевой оболочке) — 5 МОм/км. [Общая инструкция по строительству ЛС ГТС 1978год]. Это значение сейчас распространяется и на изоляцию экрана ТПП и даже на броню оптоволоконного кабеля, правда появилась оговорка, что если отыскать повреждение изоляции затруднительно, то допускается значение 1 МОм/км.

Электрические характеристики кабелей связи ТПП, КСПП

Характеристики кабелей марки ТПП

Электрические характеристики кабелей на строительных длинах при температуре +20°C

Наименование характеристики Длина,м Частота,
кГц
ТПП с диаметром жил,мм
0.32 0.4 0.5 0.7
Сопротивление 2 токопроводящих
жил (шлейфа),
Ом, не более
1000 постоянный ток 432±36 278±12 180±12 90±6
Сопротивление изоляции жил
по отношению к экрану,
МОм, не менее
1000 постоянный ток 5000 5000 5000 5000
Рабочая емкость пары, нФ, не более 1000 0.8 45±8 45±8 45±8 45±8
Испытательное напряжение
для проверки прочности
изоляции в течение 2 мин.
между пучком всех жил и экраном, В
1000 0.05 1000 1000 1000 1000
Испытательное напряжение
для проверки прочности мизоляции в течение 2 мин.
между жилами рабочих пар,В
1000 0.05 1000 500 500 500
Коэффициент затухания пары,
дБ, не более
1000 0.8 1.74 1.566 1.262 0.86
250 11.12 9.22 6.35
Модуль волнового сопротивления,
Ом
0.8 1350 980 895 670
550 132 112 112

Частотные характеристики кабелей пучковой скрутки при температуре +20°C

Частота, кГц Изоляция сплошная полиэтиленовая,
диаметр жил 0.4,
четверочнаяскрутка
Изоляция сплошная полиэтиленовая,
диаметр жил 0.5,
парная скрутка
Изоляция сплошная полиэтиленовая,
диаметр жил 0.5,
четверочная скрутка
Изоляция сплошная полиэтиленовая,
диаметр жил 0.7, четверочная скрутка
Коэф. затухания, дБ/км Модуль волнового сопрот.,Ом Коэф. затухания, дБ/км Модуль волнового сопрот., Ом Коэф. затухания, дБ/км Модуль волнового сопрот., Ом Коэф. затухания, дБ/км Модуль волнового сопрот., Ом
0.8 1.44 1164 1.23 893 1.16 947 0.82 676
3.0 2.73 602 2.38 461 2.18 488 1.51 351
5 3.51 467.0 2.95 356.5 2.74 375.0 1.87 275.0
10 4.72 331.4 3.96 255.5 3.65 272.1 2.38 201.0
20 6.17 238.5 5.09 185.5 4.65 200.5 2.78 158.2
50 8.02 168.6 6.37 135.3 5.71 152.8 3.45 138.1
100 9.07 145.3 7.15 121.8 6.48 139.8 4.21 132.9
150 9.74 139.4 7.64 117.4 7.00 137.0 4.88 131.5
200 10.49 137.1 8.37 116.0 7.87 135.2 5.67 130.4
250 11.12 135.7 9.22 115.1 8.70 134.5 6.35 129.0
300 12.08 135.0 10.01 114.3 9.48 133.8 6.96 128.0
350 12.70 134.0 10.70 113.6 10.08 133.0 7.48 127.0
400 13.57 133.7 11.31 113.0 10.79 132.5 8.11 125.0
500 15.05 132.9 12.62 112.4 11.75 131.8 8.96 125.0
600 16.31 131.5 13.75 111.8 12.81 131.2 9.79 125.0
700 17.40 131.6 14.70 111.1 13.92 130.8 10.61 125.0
800 18.53 131.3 15.66 110.5 14.79 130.0 11.31 124.8
1000 20.71 130.5 17.40 109.9 16.18 129.7 12.62 124.0
1500 23.93 129.9 21.06 108.5 20.01 128.9 15.68 123.1
2000 28.58 129.5 23.88 107.2 22.62 127.0 18.28 121.5
2500 32.07 128.3 26.36 106.5 24.88 126.5 20.53 121.0

Примечание. Разброс значений коэффициента затухания во всем спектре частот ±5%, а модуля волнового сопротивления ±6%.

Параметры кабеля КСПП

Буква «С» в марке КСПП обозначает «Сельский«.

В приложениях к Руководству по эксплуатации линейно-кабельных сооружений местных сетей связи есть так же конструкционные данные на на саые распространённые кабеля связи

Источник

УТВЕРЖДЕНО заместителем начальника ГУМТС О.Г.Беловым 25 июля 1986 г.

Описываются состав и методы измерений электрических характеристик для определения расстояния до места повреждения, обработка результатов измерений. Даются краткие характеристики применяемых приборов.

Для инженерно-технического персонала.

3. МЕТОДЫ ИЗМЕРЕНИЙ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК

3.1. Измерение электрического сопротивления шлейфа и отдельных жил (проводов).

3.1.1. Электрическое сопротивление шлейфа измеряют двумя способами: мостом постоянного тока или определением отношения сопротивлений.

3.1.2. Измерение с помощью моста постоянного тока производится по схеме, приведенной на рис.3.1. При равновесии моста электрическое сопротивление шлейфа , где — отношение сопротивлений постоянных плеч моста; — сопротивление переменного плеча моста.

Рис.3.1. Схема измерения электрического сопротивления шлейфа с помощью моста постоянного тока

3.1.3. Измерение методом определения отношения сопротивлений производится по схеме, приведенной на рис.3.2. Указанный метод, как правило, используется в цифровых приборах. Отношение напряжений на образцовом и измеряемом сопротивлениях преобразовывается в цифровой код цифровым логометром . Значение измеряемого сопротивления прочитывается на цифровом индикаторе .

Рис.3.2. Схема измерения электрического сопротивления методом измерения отношения сопротивлений

3.1.4. Сопротивление отдельных жил (проводов) различного диаметра и материала измеряют методом трех шлейфов. Схема измерения представлена на рис.3.3. При этом проводят измерения сопротивления шлейфов, составленных из жил (проводов) и , и , и . Сопротивление каждого из проводов , , определяют по формулам: , , , где , , — значения сопротивлений шлейфов, составленных соответственно из жил (проводов) и , и , и .

Рис.3.3. Схема измерения электрического сопротивления жил (проводов) методом трех шлейфов с помощью моста постоянного тока

     Измерение сопротивления проводов методом заземленного шлейфа.

3.1.5. При наличии только двух проводов различного диаметра и материала сопротивление каждого из них измеряют методом заземленного шлейфа по схеме, приведенной на рис.3.4. Проводят два измерения. При первом из них (переключатель в положении 1) мост уравновешивают и отсчитывают значение сопротивления переменного плеча . При втором (переключатель в положении 2) мост уравновешивают и отсчитывают значение сопротивления переменного плеча .

Рис.3.4. Схема измерения электрического сопротивления проводов методом заземленного шлейфа с помощью моста постоянного тока

3.1.7. Измерение электрического сопротивления металлической оболочки кабелей с изолирующими покровами производится так же, как и измерения электрического сопротивления шлейфа по схеме рис.3.1. При этом к прибору подключается шлейф, составленный из последовательно соединенных жилы и металлической оболочки. Значение электрического сопротивления оболочки , где — сопротивление жилы, измеренное в соответствии с п.3.1.4 или 3.1.5. Для уменьшения погрешности рекомендуется вместо одной включить параллельно несколько жил. При этом значение электрического сопротивления металлической оболочки , где — число параллельно соединенных жил.

3.2. Измерение омической асимметрии цепи.

3.2.1. Омическую асимметрию измеряют с помощью схемы моста с постоянным отношением плеч или методом измерения отношения сопротивлений.

3.2.3. Измерение методом определения отношения сопротивлений производится по схеме, приведенной на рис.3.6. Указанный метод используется, как правило, в цифровых приборах. Цифровой логометр преобразовывает напряжения на сопротивлениях жил , и эталонном сопротивлении в цифровой код, с помощью которого на цифровом индикаторе устанавливается значение измеряемого сопротивления асимметрии.

Рис.3.6. Схема измерения омической асимметрии методом измерения отношения сопротивлений

3.3. Измерение сопротивления изоляции.

3.3.1. Измерение сопротивления изоляции жил (проводов) производится методом вольтметра-амперметра.

3.3.2. Отсчет показаний производится через 1 мин после приложения напряжения к измеряемым жилам (проводам).

3.3.3. Электрическое сопротивление изоляции в аналоговых приборах измеряется методом вольтметра-амперметра. Для упрощения используется стабилизированный источник питания (рис.3.7). При этом измерение сводится к определению тока, результат прочитывается по шкале прибора, отградуированной в мегаомах.

Рис.3.7. Схема измерения электрического сопротивления изоляции с использованием стабилизированного источника питания

3.3.4. В аналоговых приборах, в которых для измерения тока используется усилитель (рис.3.8), производится калибровка его чувствительности.

Рис.3.8. Схема измерения электрического сопротивления изоляции с калибровкой коэффициента усиления усилителя постоянного тока

3.3.5. В цифровых приборах сопротивление изоляции определяется методом измерения отношения токов, протекающих через измеряемое и эталонное сопротивление , по схеме, изображенной на рис.3.9. Цифровой логометр преобразовывает напряжения на образцовом и измеряемом сопротивлениях в цифровой код. На цифровом индикаторе устанавливается значение измеряемого сопротивления.

Рис.3.9. Схема измерения электрического сопротивления изоляции методом измерения отношения токов

3.3.6. Для исключения влияния на результаты измерений понижения изоляции клемм прибора в схему измерений вводится охранная цепь (рис.3.10). При использовании приборов, в которых нет охранной цепи, необходимо принять меры для защиты от попадания влаги на их клеммы.

________________
     * Брак оригинала.

Рис.3.10. Схема измерения электрического сопротивления изоляции с использованием охранной цепи

3.4. Измерение электрической емкости цепи.

3.4.1. Для измерения электрической емкости применяются методы моста переменного тока, вольтметра-амперметра, метод измерения отношения емкостей и заряда-разряда.

3.4.3. Измерения на усилительных участках производятся на частоте 10 или 25 Гц. На строительных длинах и участках кабеля длиной менее 3 км рекомендуется применять частоту 800-1000 Гц.

3.4.4. Схема измерения емкости методом вольтметра-амперметра изображена на рис.3.12. Перед измерением производится калибровка прибора резистором при нажатой кнопке . Измеряемое значение емкости считывают по шкале прибора.

Рис.3.12. Схема измерения электрической емкости методом вольтметра-амперметра

3.4.5. Схема определения емкости методом измерения отношения емкостей изображена на рис.3.13. Схема применяется в цифровых приборах. Цифровой логометр преобразует токи в измеряемой и образцовой емкостях и сопротивлениях в цифровой код. На цифровом индикаторе устанавливается значение измеряемой емкости.

Рис.3.13. Схема измерения электрической емкости методом измерения отношения емкостей

3.4.6. Схема измерения емкости методом заряда-разряда показана на рис.3.14. Измеряемая емкость сначала заряжается от стабилизированного источника питания , а затем разряжается через гальванометр. Ток, протекающий через гальванометр, пропорционален измеряемой емкости. Переключение линии для заряда и разряда производится контактом реле, которое питается от генератора частотой 20-30 Гц.

Рис.3.14. Схема измерения электрической емкости методом заряда-разряда

3.5. Испытание изоляции жил напряжением.

3.5.1. Испытание изоляции производится постоянным напряжением. Для ограничения перенапряжений, вызванных переходными процессами, напряжение должно повышаться плавно.

3.5.2. Схема испытания представлена на рис.3.15 (напряжение приложено между каждой из жил и остальными жилами, соединенными с заземленной оболочкой).

Рис.3.15. Схема испытания изоляции жил кабеля напряжением

3.5.3. Напряжение, соответствующее норме, устанавливают на 2 мин и в течение этого времени убеждаются в отсутствии пробоя.

3.5.4. Если при напряжении, меньшем или равном норме, наступает пробой, то испытания проводят два-три раза. Если при повторных испытаниях пробой возникает опять, необходимо принять меры по определению места повреждения.

3.5.5. Значения испытательных напряжений приведены в ОСТ 45.01-86.

3.5.6. По окончании испытания симметричные цепи и коаксиальные пары должны быть разряжены. Испытание изоляции напряжением должно производиться при строгом соблюдении Правил техники безопасности при работах на кабельных линиях связи и проводного вещания (М.: Связь, 1979).

3.6. Измерение собственного затухания цепей.

3.6.1. Измерение собственного затухания цепей кабельных и воздушных линий связи при строительстве и эксплуатации производится методами сравнения, компенсационным или разности уровней. Для измерения собственного затухания цепей основным является метод сравнения.

3.6.2 Компенсационный метод является более точным, чем метод сравнения, однако его применение ограничено низкой оперативностью измерений и отсутствием отечественных измерительных приборов, предназначенных для его реализации.

Когда условия измерений не допускают применения метода сравнения (или компенсационного), для измерения собственного затухания цепей применяют метод разности уровней, который по точности уступает методу сравнения и компенсационному.

3.6.3. Измерение собственного затухания производится в диапазоне частот уплотнения цепи.

3.6.4. Метод сравнения применяют в тех случаях, когда имеется не менее двух одинаковых цепей и когда переходное затухание на ближнем конце между цепями, из которых образуется петля, не менее чем на 23 дБ выше собственного затухания этой петли.

3.6.5. Принцип метода заключается в сравнении затухания измеряемой цепи с затуханием образцового четырехполюсника (магазина затуханий МЗ).

3.6.6. Для измерений используются схемы, приведенные на рис.3.16 и 3.17. Генератор параллельно питает измеряемую петлю и магазин затуханий. К измеряемой петле подключается активное сопротивление , равное модулю волнового сопротивления цепи. Резисторы для сопротивлений рекомендуется подбирать с погрешностью не более 0,1 Ом для коаксиальных цепей и не более 1 Ом для симметричных цепей. К магазину затухания М3
подключается сопротивление , равное его характеристическому сопротивлению.

Рис.3.16. Схема измерения собственного затухания симметричной цепи методом сравнения

Рис.3.17. Схема измерения собственного затухания коаксиальной пары методом сравнения

3.6.7. Номинальные значения сопротивлений для коаксиальных пар в зависимости от измерительной частоты приведены в табл.3.1.

Таблица 3.1

Коаксиальная пара 2,6/9,4

Коаксиальная пара 1,2/4,6

Коаксиальная пара 2,1/9,7

Диапазон частот (частота), кГц

Значение сопротивления , Ом

Диапазон частот (частота), кГц

Значение сопротивления , Ом

Диапазон частот (частота), кГц

Значение сопротивления , Ом

60

    80,2

60

78,7

60

77,9

60-150

79

60-200

77,0

60-300

76,5

150-300

77

200-400

75,9

300-5000

75,0

300-1000

75

400-1500

75,1

5000-20000

74,3

1000-5000

74

1500

74,9

20000-60000

74,2

5000-10000

   73,2

60000

74,1

10000

73

3.6.8. Измеряемые коаксиальные пары в п. соединяются между собой коаксиальным кабелем.

3.6.9. Напряжение в конце петли измеряется измерителем уровня с высокоомным входом. При измерениях на усилительных участках или при наличии помех рекомендуется применять избирательный измеритель уровня.

Затухание магазина регулируют таким образом, чтобы напряжение на его выходе было равно напряжению в конце измеряемой петли. При этом условии затухание измеряемой петли равно затуханию магазина. Собственное затухание цепи , где — показание магазина затуханий, дБ.

3.6.10. Максимальное затухание магазина должно быть больше предполагаемого затухания измеряемой петли. В противном случае рекомендуется соединить последовательно два магазина с одинаковыми характеристическими сопротивлениями. Нагрузочное сопротивление включается только на выходе последнего магазина.

3.6.11. Схема измерения компенсационным методом собственного затухания симметричных цепей приведена на рис.3.18, коаксиальных пар — на рис.3.19. При измерении образуется однородная петля, к которой предъявляются те же требования, что и при измерениях методом сравнения.

Рис.3.18. Схема измерения собственного затухания симметричных цепей компенсационным методом

Рис.3.19. Схема измерения собственного затухания коаксиальных пар компенсационным методом

3.6.12. Измерение заключается в попеременном подборе частоты генератора и затухания магазина затуханий до получения нулевых (или минимальных) показаний измерителя уровня. При этом условии затухание измеряемой петли равно затуханию магазина. Собственное затухание цепи на данной частоте .

3.6.13. Для измерений собственного затухания симметричных цепей рекомендуется компенсационный измеритель затухания КТШ1 727/III фирмы «Орион» (ВНР), для коаксиальных — ИП10/25.

3.6.14. Метод разности уровней применяют в тех случаях, когда не выполняются условия, указанные в п.3.6.4.

3.6.15. Схема измерения собственного затухания цепи методом разности уровней представлена на рис.3.20. Измерители уровня и подключают высокоомным входом к измеряемой цепи. К последней в п. подсоединяют сопротивление , равное модулю волнового сопротивления цепи. Уровень генератора поддерживают постоянным.

Рис.3.20. Схема измерения собственного затухания цепи методом разности уровней

3.6.16. Измерения заключаются в определении при данной частоте уровня передачи и уровня приема соответственно в пп. и . Значение затухания цепи, дБ, на данной частоте .

3.6.18. При использовании указателей, предназначенных для включения в цепи с волновым сопротивлением, отличным от волнового сопротивления измеряемой цепи, вносится поправка , дБ, в соответствии с табл.3.2.

Таблица 3.2

Волновое сопротивление цепи, для которого предназначен применяемый указатель уровня

Волновое сопротивление измеряемой цепи, Ом

1400

600

300

180

135

75

600

-3,68

0,00

+3,01

+5,22

+6,48

+9,03

150

-9,70

-6,02

-3,01

-0,79

+0,46

+3,01

135

-10,16

-6,48

-3,47

-1,25

0,00

+2,55

75

-12,71

-9,03

-6,02

-3,80

-2,55

0,00

Входное сопротивление измерителя уровня устанавливают высокоомным с включением нагрузки, соответствующей волновому сопротивлению измеряемой цепи.

Пример. Необходимо измерить уровень передачи (или приема) в стальной цепи воздушной линии связи с волновым сопротивлением =1400 Ом измерителем уровня, предназначенным для измерений в цепях симметричных кабельных линий и проградуированным с учетом =135 Ом. В этом случае в соответствии с табл.3.2 из измеряемого значения необходимо вычесть 10,16 дБ.

При использовании этого измерителя уровня для измерения в цепях с =75 Ом к измеряемой величине необходимо добавить 2,55 дБ.

3.7. Измерение входного сопротивления симметричных цепей.

3.7.1. Для измерения входного сопротивления симметричных цепей применяются методы с использованием дифференциального моста переменного тока, а также вольтметра-амперметра.

3.7.2. Схема измерения входного сопротивления цепи дифференциальным мостом приведена на рис.3.21, . Перед измерением при , производится начальное уравновешивание моста (получение минимального уровня по индикатору) при включенных шнурах с помощью добавочных элементов , и (на схеме не указаны). Измеряемый объект должен быть отключен.

Рис.3.21. — схема измерения входного сопротивления прибором 12XL014; — схема измерения входного сопротивления методом вольтметра-амперметра

Измерения заключаются в попеременной регулировке магазина сопротивлений и магазина емкости до получения на данной частоте наименьшего отклонения стрелки измерителя уровня.

При измерениях на частотах 200-1000 Гц в качестве индикатора допускается применение головного телефона.

3.7.3. Модуль входного сопротивления при параллельном соединении и , (применительно к прибору 12XL014) , где — значение сопротивления, отсчитанное по магазину сопротивлений; — измерительная частота; — значение емкости, отсчитанное по магазину емкости.

3.7.4. По результатам измерений строятся кривые зависимостей модулей входных сопротивлений цепей от частоты.

3.7.5. Схема измерения модуля входного сопротивления методом вольтметра-амперметра приведена на рис.3.21, .

3.7.6. Генератор переменного тока с последовательно соединенными с ним резисторами обеспечивают постоянное значение тока , протекающего через измеряемое сопротивление.

3.7.8. Значение напряжения генератора , где — напряжение генератора, В; — входное сопротивление милливольтметра, кОм.

3.7.9. Напряжение генератора должно быть установлено с погрешностью не более ±1%.

3.7.10. Модуль входного сопротивления, Ом, измеряемой цепи на данной частоте , где — показания милливольтметра, подключенного к линии, мВ.

3.7.11. При измерениях методом вольтметра-амперметра применяются следующие приборы: генераторы Г3-109, GF 61, GF 62, милливольтметры Щ4313, Щ4316 либо указатели уровня MV 61, MV 62 (при этом показания из дБ переводятся в мВ). Электропитание Щ4313 предпочтительно осуществлять от источника постоянного тока, при питании от переменного тока необходимо перед проведением измерения убедиться в отсутствии ложных показаний при включении прибора в линию и отключенном генераторе. Сопротивления должны быть подобраны с погрешностью не более ±0,5%.

3.7.12. Погрешность при измерении с помощью дифференциального моста не превышает ±1%, при измерении методом вольтметра-амперметра ±2,5%.

3.8. Измерение внутренних неоднородностей и концевых значений волнового сопротивления коаксиальных пар.

3.8.1. Значения неоднородностей волнового сопротивления коаксиальных пар определяются с помощью импульсных приборов. Принципиальная схема для импульсных измерений приведена на рис.3.22.

Рис.3.22. Принципиальная схема импульсных измерений:

— балансный контур; — дифференциальный трансформатор;
  — импульсный генератор; — измеряемая коаксиальная пара;
  — нагрузочный контур; — усилитель; — электронно-лучевой прибор

Неоднородности волнового сопротивления коаксиальных пар измеряются как на строительных длинах кабелей (внутренние неоднородности), так и на смонтированных усилительных участках (внутренние и стыковые неоднородности).

Применение импульсных приборов дает возможность получить сведения о характере, числе, значении, структуре неоднородностей, а также их распределении. В измеряемую линию с определенной периодичностью посылаются зондирующие импульсы. В местах неоднородностей импульсы отражаются (частично или полностью) и возвращаются к началу линии.

Сигналы, отраженные от неоднородностей волнового сопротивления, будут смещены во времени относительно зондирующего импульса в зависимости от расстояния до неоднородности, т.е. запаздывание отраженного импульса по отношению к зондирующему пропорционально расстоянию до неоднородностей волнового сопротивления.

На экране электронно-лучевого прибора наблюдается импульсная характеристика линии. Местам изменения волнового сопротивления линии будут соответствовать всплески, имеющие различные амплитуды и полярности.

3.8.2. Амплитуда всплеска на импульсной характеристике коаксиальной пары зависит от амплитуды зондирующего импульса, значений неоднородности, усиления приемного усилителя и расстояния до места неоднородности.

Перед проведением измерения импульсный прибор градуируется в соответствии с рекомендациями, изложенными в Техническом описании и инструкции по эксплуатации. Длительность импульса устанавливается исходя из типа измеряемой пары и используемого частотного диапазона с учетом требований нормативно-технических документов.

3.8.3. Длительность зондирующего импульса при измерениях на строительных длинах кабеля должна быть для пар 2,6/9,4 равной 0,12 мкс, если кабель предназначен для работы в диапазоне частот до 10 МГц, и 0,06 мкс — до 25 МГц. Для пар 1,2/4,6 и 2,1/9,7 =0,12 мкс.

Длительность зондирующего импульса при измерениях на усилительных участках для пар 2,6/9,4 должна быть равной 0,12 мкс, для пар 1,2/4,6 и 2,1/9,7 — 0,4 мкс.

3.8.4. При измерениях внутренних неоднородностей и концевых значений волнового сопротивления кабеля, намотанного на барабан, следует придерживаться обозначений:

— концевые значения волнового сопротивления верхнего конца кабеля ();

— внутренние неоднородности волнового сопротивления при подаче зондирующего импульса со стороны верхнего конца кабеля (), выраженные коэффициентом отражения;

— концевые значения волнового сопротивления нижнего конца кабеля ();

— внутренние неоднородности волнового сопротивления при подаче зондирующего импульса со стороны нижнего конца кабеля (), выраженные коэффициентом отражения.

В готовом кабеле конец является верхним на барабане и определяется по расцветке симметричных пар и четверок, следующих друг за другом по часовой стрелке в следующем порядке: в кабелях КМ-4 синяя (зеленая) — красная; в кабелях КМ-8/6, МКТ-4 красная — зеленая. На проложенном кабеле обозначает конец стороны А, а индекс — конец стороны Б.

Для повышения точности измерения неоднородностей производятся с двух сторон каждой строительной длины кабеля и каждого усилительного участка. При измерении внутренних неоднородностей в строительных длинах прибором УИП-КС к концу каждой пары подключается нагрузочный контур, соответствующий типу измеряемой пары. При использовании прибора Р5-14 (если длина измеряемой коаксиальной пары 1000 м и более) это не обязате

льно.

3.8.5. Чтобы исключить искривление наблюдаемой импульсной характеристики относительно линии развертки, необходимо согласовать входное сопротивление прибора с волновым сопротивлением измеряемой пары.

Согласование входного сопротивления приборов и волнового сопротивления измеряемой пары производят с помощью соответствующего типа балансного контура, а концы пары — нагрузочного контура — изменяя элементы и (рис.3.23). Согласование считается достигнутым, если амплитуда отраженного импульса в начале (1) и конце (2) импульсной характеристики, по крайней мере, не превышает амплитуд отраженных импульсов от неоднородностей измеряемой пары. На правильность достигнутого согласования указывает симметричность импульсной характеристики относительно линии развертки. Примеры правильного и неправильного согласования балансного и нагрузочного контуров с волновыми сопротивлениями концов измеряемой пары приведены на рис.3.23.

Рис.3.23. Примеры правильной () и неправильной ( и ) настройки контуров

3.8.6. При измерении коаксиальных пар на усилительных участках производится согласование входного сопротивления прибора с волновым сопротивлением начала измеряемой пары, а ее конец при измерении прибором УИП-КС достаточно подключить к нагрузочному контуру с сопротивлением 75 Ом или к резистору типа МЛТ сопротивлением (75±2) Ом.

При проведении согласования сопротивлений балансировку отраженных импульсов в начале и в конце импульсной характеристики, ‰, следует проводить при малой чувствительности прибора, постепенно повышая ее. В приборе Р5-14 это достигается с помощью переключателя «р‰/дел.», а в приборе УИП-КС — переключателя «Усиление». Закончив балансировку, измеряют неоднородности волнового сопротивления с коррекцией импульса по затуханию и фазе или без нее.

3.8.7. Коррекция в приборе Р5-14 достигается установлением переключателя «Ступенчатая корр.» в положение «Авт», а тумблера «Плавная корр.» — в положение «Вкл.», а в приборе УИП-КС — установлением переключателя блока корректора в положение «1 км» (измерение ведется на втором километре) и в положение «2 км» (на третьем километре). Для повышения точности оценки в приборе Р5-14 необходимо устанавливать переключатель «р‰/дел.», а в приборе УИП-КС — переключатель «Усиление» в такое положение, чтобы изображение импульсной характеристики на экране имело максимальный размер, но не превышало трех (30 мм) и двух (20 мм) делений соответственно на масштабных сетках вверх и вниз от средней линии на экране электронно-лучевого прибора (ЭЛП).

3.8.8. Запись импульсной характеристики производится с помощью устройства для зарисовки или самописца. За начало и конец импульсной характеристики принимается точка, которая остается неподвижной при изменении фазы «движущейся» части импульсной характеристики относительно развертки при разбалансировке элементов балансного контура прибора (при определении начала) и нагрузочного контура (при определении конца). Начало, конец и другие масштабные метки отмечаются вертикальными линиями, что впоследствии позволит по импульсной характеристике определить длину измеряемой пары и произвести количественную оценку неоднородностей.

3.8.9. Значение неоднородностей (коэффициент отражения, ‰) при измерении прибором Р5-14 с коррекцией , где — амплитуда отраженного импульса на экране ЭЛП в делениях масштабной сетки; — чувствительность прибора.

3.8.10. При измерении импульсным прибором УИП-КС для оценки значений неоднородностей на первом, втором и третьем километрах с корректором «1 км» и «2 км» используется один и тот же график, на начало которого последовательно накладываются начала зарисованных на кальке импульсных характеристик первого, второго и третьего километров. Такая последовательность оценки обусловлена тем, что корректор производит коррекцию отраженных импульсов от неоднородностей только на втором и третьем километрах. Так, если переключатель на блоке корректора находится в положении «Выкл.», никакой коррекции импульсов не происходит, при положении «1 км» производится коррекция второго километра, а при положении «2 км» — второго и третьего километров. Это равносильно последовательному подключению прибора к началу первого, второго и третьего километров. Пример наложения импульсных характеристик первого, второго и третьего километров на график, учитывающий затухание импульсов на длине 1 км, приведен на рис.3.24.

Рис.3.24. Пример оценки импульсной характеристики коаксиальной пары 2,6/9,4,
снятой прибором УИП-КС, при включении корректора на втором и третьем километрах (=120 нс)

При измерении без коррекции импульса неоднородности определяются также с помощью графиков, помещаемых в инструкции к прибору. Зарисованная на кальке импульсная характеристика накладывается на график, соответствующий типу и длине коаксиальной пары, чтобы начало импульсной характеристики совпадало с отметкой «0» графика, а их средние линии были совмещены (рис.3.25).

Рис.3.25. Пример оценки импульсной характеристики коаксиальной пары 2,6/9,4
без применения корректора (=120 нс)

Если импульсная характеристика зарисована по участкам, то ее начало совмещается с начальной точкой графика для соответствующего участка коаксиальной пары. Пример оценки значения неоднородностей коаксиальной пары на втором километре приведен на рис.3.26.

Рис.3.26. Пример оценки импульсной характеристики коаксиальной пары 2,6/9,4,
соответствующей второму километру (=120 нс)

3.8.11. При измерении прибором Р5-14 без коррекции значение неоднородности, оцениваемое коэффициентом отражения, окончательно определяется по формуле , где — амплитуда отраженного импульса, определяемая в делениях по графикам. При измерении прибором УИП-КС неоднородность определяется в соответствии с табл.3.3, являющейся дополнением к графикам. Не следует вычислять неоднородности, принадлежащие начальному участку импульсной характеристики, из-за так называемой «мертвой зоны».

Таблица 3.3

Положение переключателя корректора

Коэффициент для подсчета неоднородности при положении переключателя усиления

Точка наложения на начало графика импульсной характеристики, км

3

4

5

6

7

«Выкл.»

Х2

X1

:2

:4

:8

0

«1 км»

Х4

Х2

X1

:2

:4

1

«2 км»

Х8

Х4

Х2

X1

:2

2

3.8.12. Приборы УИП-КС и Р5-14 специально разработаны для измерения значений неоднородностей коаксиальных пар междугородных кабелей связи. Для этой цели может быть временно рекомендован прибор Р5-8 (до начала серийного выпуска приборов Р5-14).

При измерении прибором Р5-8 количественная оценка производится измерением мгновенного значения напряжения отраженного сигнала в линии в момент, определяемый значением временной задержки. Измеренное мгновенное значение напряжения преобразуется в постоянное и фиксируется стрелочным индикатором. Таким образом, при изменении временной задержки воспроизводится вся импульсная характеристика измеряемого участка кабеля. Показания индикатора соответствуют отношению амплитуд отраженного и зондирующего импульсов, т.е. коэффициенту отражения. Значение неоднородности волнового сопротивления определяется по формуле, приведенной в описании прибора.

Показания шкалы временной задержки «Расстояние» определяет расстояние до неоднородности.

Прибор Р5-8 позволяет записать импульсную характеристику коаксиальной пары на диаграммной бумаге с помощью самопишущего потенциометра ПДС-021М.

3.8.13. Погрешность приборов Р5-14, УИП-КС и Р5-8 при измерении значения неоднородности не превышает ±10%.

3.8.14. Концевое значение волнового сопротивления определяется с помощью нагрузочного контура, соответствующего типу измеряемой пары. Нагрузочный контур представляет собой градуированное переменное сопротивление. Это сопротивление воспроизводит постоянную и изменяющуюся в зависимости от частоты составляющие активной части волнового сопротивления, также реактивную часть волнового сопротивления коаксиальной пары.

3.8.15. Схема измерения та же, что и при определении неоднородностей волнового сопротивления (рис.3.22). Импульсный прибор включают в конце измеряемой пары (противоположном тому, на котором определяется волновое сопротивление), а на другом ее конце включают нагрузочный контур. Прежде чем производить измерения, следует ручкой «Просмотр линии» установить конец импульсной характеристики в средней части экрана ЭЛП. Это повышает точность и наглядность измерений. Затем подбором переменных элементов и нагрузочного контура добиваются отсутствия отражения зондирующего импульса на конце коаксиальной пары. При этом необходимо стремиться свести импульсы к прямой линии, совпадающей со средней линией экрана. Правильность согласования нагрузочного контура с концом коаксиальной пары проверяется разбалансировкой контура на . При этом на импульсной характеристике должны быть получены одинаковые отклонения (всплески) от оси развертки прибора (рис.3.27).

Рис.3.27. Пример проверки правильности согласования нагрузочного контура с концевым значением волнового сопротивления измеряемой коаксиальной пары

По мере настройки необходимо увеличивать чувствительность прибора. В приборе Р5-14 это осуществляется с помощью переключателя «р‰/дел», а в приборе УИП-КС — переключателя «Усиление». При отсутствии отражения концевое значение волнового сопротивления отсчитывается по шкале нагрузочного контура. Нагрузочные контуры отечественных импульсных приборов отградуированы на волновое сопротивление 75 Ом при частоте 1 МГц.

3.8.16. Измерение концевого значения волнового сопротивления прибором Р5-8 производится измерением коэффициента отражения в месте подключения соединительного кабеля к испытываемой коаксиальной паре кабеля. Концевое значение волнового сопротивления определяется по формуле, приведенной в описании прибора.

3.8.17. Погрешность приборов Р5-14, УИП-КС и Р5-8 при измерении концевого значения волнового сопротивления не превышает ±0,05 Ом.

3.9. Измерение параметров взаимного влияния.

Измерение переходного затухания на ближнем и защищенности на дальнем концах между цепями симметричных и воздушных линий связи с закрытием связей.

3.9.1. Для измерения переходного затухания на ближнем и защищенности на дальнем концах между симметричными цепями кабельных и воздушных линий связи, как правило, применяют метод сравнения. Допускается также применение метода разности уровней.

3.9.2. Схемы измерений методом сравнения переходного затухания на ближнем и защищенности на дальнем концах приведены на рис.3.28 и 3.29.

Рис.3.28. Схема измерения переходного затухания на ближнем конце между симметричными цепями методом сравнения

Рис.3.29. Схема измерения защищенности на дальнем конце между симметричными цепями методом сравнения

3.9.3. Влияющая и подверженная влиянию цепи (рис.3.28, 3.29) должны быть нагружены на активные сопротивления, равные модулям волновых сопротивлений.

3.9.4. Процесс измерения заключается в сравнении уровня, полученного на выходе делителя напряжений , с уровнем на выходе цепи, подверженной влиянию. Регулировкой делителя добиваются одинаковых показаний индикатора в обоих положениях переключателя .

3.9.5. При измерении переходного затухания на ближнем конце и защищенности на дальнем конце прибором типа ВИЗ (рис.3.30 и 3.31) сравнение уровней производится при помощи индикатора, поочередное подключение которого к влияющей (через делитель напряжений) и к подверженной влиянию цепи производится электронным коммутатором .

Рис.3.30. Схема измерения переходного затухания между симметричными цепями на ближнем конце приборами типа ВИЗ

Рис.3.31. Схема измерения защищенности между симметричными цепями на дальнем конце приборами типа ВИЗ

3.9.6. Измеренное значение переходного затухания или защищенности отсчитывается по шкале делителя напряжений прибора.

3.9.7. При неравенстве волновых сопротивлений влияющей и подверженной влиянию цепей из показаний делителя следует вычесть 10 , дБ.

3.9.8. Схемы измерений методом разности уровней переходного затухания на ближнем конце и защищенности на дальнем приведены на рис.3.32 и 3.33.

Рис.3.32. Схема измерения переходного затухания между цепями на ближнем конце методом разности уровней

Рис.3.33. Схема измерения защищенности между цепями на дальнем конце методом разности уровней

Измеритель уровня подключают высокоомным входом поочередно к влияющей и подверженной влиянию цепям. Измеряемые цепи должны быть нагружены на активные сопротивления, равные модулям волновых сопротивлений цепей.

3.9.9. Переходное затухание на ближнем конце , где — уровень во влияющей цепи в п., дБ; — уровень в цепи, подверженной влиянию, в п., дБ.

Защищенность цепи на дальнем конце , где — уровень во влияющей цепи в п., дБ; — уровень в цепи, подверженной влиянию, в п.,

 дБ.

3.9.10. При неравенстве волновых сопротивлений влияющей и подверженной влиянию цепей из результатов измерений переходного затухания и защищенности следует вычесть 10 , дБ.

Измерение комплексной электромагнитной связи.

3.9.11. Принцип метода определения значения комплексной электромагнитной связи основан на автоматическом измерении отношения комплексных напряжений подверженной влиянию и влияющей цепей.

3.9.12. Комплексные электромагнитные связи измеряются с помощью прибора ИКС-600. Каждой частоте измерительного напряжения на комплексной плоскости, изображенной на экране ЭЛП, соответствует светящаяся точка. Расстояние, отделяющее ее от нулевой точки системы координат, дает величину, пропорциональную отношению напряжения в подверженной влиянию цепи к напряжению во влияющей цепи. Угол, образуемый воображаемой линией, соединяющей измеряемую точку с нулевой, и действительной осью, называется фазовым углом комплексной связи.

При изменении частоты измерительного сигнала с помощью генератора качающейся частоты светящаяся точка описывает кривую, которая является частотной характеристикой электромагнитной связи между цепями кабеля (годографом). Вид частотной характеристики электромагнитной связи на дальнем конце представлен на рис.3.34.

Рис.3.34. Годограф комплексных электромагнитных связей

3.9.13. Комплексная электромагнитная связь измеряется между цепями симметричных кабелей связи на ближнем и дальнем концах. Схемы измерений представлены на рис.3.35 и 3.36 (обозначения на рисунках совпадают с обозначениями на рис.3.33).

Рис.3.35. Схема измерения комплексной электромагнитной связи на ближнем конце прибором ИКС-60

Рис.3.36. Схема измерения комплексной электромагнитной связи на дальнем конце прибором ИКС-600

Измерение затухания асимметрии цепи переменному току.

3.9.14. Затухание асимметрии переменному току измеряют на цепях воздушных линий связи методами разности уровней и сравнения в диапазоне 0,8-150 кГц.

3.9.15. Измерение затухания асимметрии методом разности уровней производится прибором МР-62 в соответствии с инструкцией по эксплуатации.

3.9.16. Измерение затухания асимметрии методом сравнения производится прибором типа ИПЗ-300 (рис.3.37). В качестве дросселей применяют линейные трансформаторы, используемые на цепях, уплотненных системой К-60. Затухание асимметрии каждого трансформатора относительно его средней точки должно быть не менее чем на 23 дБ выше нормированного значения затухания асимметрии измеряемой цепи. К основной цепи должны быть подключены активные сопротивления, равные по значению модулям волновых сопротивлений.

Рис.3.37. Схема измерения затухания асимметрии цепи переменному току методом сравнения

Процесс измерений заключается в сравнении уровня, полученного на выходе делителя напряжений, с уровнем на входе основной цепи. Регулировкой делителя добиваются одинаковых показаний индикатора в обоих положениях переключателя . Измеренное значение затухания асимметрии отсчитывается по делителю напряжений ДН прибора.

3.9.17. Измерение затухания асимметрии цепей на воздушных линиях связи проводят по усилительным участкам с кабельных опор в сторону воздушной линии, исключая кабельные вводы. Измерение затухания асимметрии цепей со стороны усилительных пунктов с учетом кабельных вводов проводят только в том случае, когда установлено, что затухание асимметрии симметричных пар кабельных вводов во всем диапазоне частот не менее чем на 23 дБ выше норм затухания асимметрии цепей воздушной линии или когда кабельные вводы имеют протяженность не более нескольких сотен метров.

3.10. Измерение переходного затухания и защищенности между цепями симметричных кабельных линий без закрытия связей.

3.10.1. Для измерения переходного затухания на ближнем и защищенности на дальнем концах между симметричными цепями кабельных линий связи без закрытия связей применяют только метод разности уровней.

3.10.2. Измерения производятся в межканальных промежутках через 8-12 кГц по нижеприведенным схемам. Первое измерение необходимо делать на частоте 253 кГц для К-60 и 553 кГц для VLT-120.

3.10.3. В качестве измерительных приборов используется комплект МР-62 (ГДР).

3.10.4. Генератор с внутренним сопротивлением, равным нулю, через два сопротивления по 510 Ом подключается параллельно выходу усилителя передачи оконечного пункта ОП (ОУП) первой системы.

Примечание. Для удобства в работе во всех случаях генератор подключать параллельно в гнезда плат ВКО стоек СВКО (VKE).

3.10.5. Уровень генератора, подаваемый в линию, при измерении в передающем кабеле должен быть -10…0 дБ.

3.10.6. Высокоомным селективным указателем уровня измеряется уровень перехода поочередно на выходе усилителя передачи во 2-, 3-й и т.д. парах симметричного кабеля того же направления, т.е. измеряется уровень перехода на ближнем конце в передающем кабеле с 1-й пары на все остальные. Таким же способом измеряются переходы во всех комбинациях.

3.10.7. Разность уровней генератора, поданного во влияющую цепь и измеренного в подверженной влиянию цепи, и будет равна переходному затуханию между цепями на ближнем конце.

3.10.8. Аналогично измеряется переходное затухание между цепями и в приемном кабеле, только уровень генератора, подаваемого в кабель, должен быть порядка — 50 дБ с тем, чтобы не перегружать усилитель приема.

3.10.9. Измерение защищенности на дальнем конце кабеля производится в направлении, совпадающем с передачей основного сигнала.

3.10.10. На передаче включают генератор согласно п.3.10.4. На дальнем конце высокоомным селективным указателем уровня измеряется уровень сигнала на входе усилителя приема 1-й системы. Измеренный уровень и будет уровнем во влияющей цепи, его желательно установить в диапазоне — 50…60 дБ изменением уровня генератора, подаваемого в кабель.

3.10.11. Затем селективный указатель уровня поочередно подключают ко входу усилителей приема остальных систем, т.е. измеряют уровень перехода с 1-й цепи на все остальные.

3.10.12. Разность уровней, измеренных во влияющей и подверженной влиянию цепях, и будет равна защищенности между цепями на дальнем конце.

4. МЕТОДЫ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ИЗМЕРЕНИЙ
ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ РАССТОЯНИЯ ДО МЕСТА ПОВРЕЖДЕНИЯ

4.1. Классификация и порядок измерений.

4.1.1. Повреждения на линиях магистральной и внутризоновой сетей связи подразделяются на следующие основные виды:

  • понижение электрического сопротивления изоляции между жилами (проводами или между одной, несколькими или всеми жилами (проводами) и землей (экраном, броней);

  • обрыв одной, нескольких или всех жил (проводов) с повреждением или без повреждения изоляции в месте обрыва;

  • разбитость пар на симметричных кабельных линиях связи;

  • повышение омической асимметрии цепи;

  • повышение неоднородности волнового сопротивления коаксиальных пар;

  • понижение электрической прочности изоляции коаксиальных и симметричных пар кабелей;

  • понижение электрического сопротивления изоляции между металлической оболочкой (экраном) кабеля с наружным изолирующим покровом и землей (броней).

4.1.2. О возникновении того или иного вида повреждения на линии связи узнают по системе телесигнализации, в процессе профилактических измерений цепей постоянным или переменным током либо ухудшению характеристик линейного тракта.

4.1.3. После определения поврежденного участка операторы с соседних необслуживаемых усилительных пунктов (НУП), убедившись, что повреждена линия, устанавливают характер повреждения с помощью измерений постоянным током, а затем переходят к измерениям по определению расстояния до места повреждения.

4.1.4. Для определения характера повреждения измеряют следующие характеристики (в указанной последовательности):

  • электрическое сопротивление шлейфа жил (проводов);

  • омическую асимметрию;

  • электрическое сопротивление изоляции жил (проводов) между собой и по отношению к земле;

  • электрическую емкость жил (проводов);

  • испытывают изоляцию жил (проводников) напряжением;

  • сопротивление изоляции «металлическая оболочка — земля» (для кабелей с наружным изолирующим покровом).

4.1.5. Если указанные характеристики кабеля находятся в норме, то на этом же усилительном участке измеряют переходное затухание на ближнем и защищенность на дальнем концах, уровень помех каждой цепи и собственное затухание каждой цепи.

4.1.6. После установления характера повреждения выбирают соответствующие методы измерения для определения расстояния до места повреждения.

4.1.7. Основным критерием оценки методов, применяемых при определении расстояния до места повреждения на линиях связи, является погрешность, %, измерений , где — подсчитанное по результатам измерений расстояние до места повреждения, км; — действительное расстояние до места повреждения, км; — длина измеряемого участка линии, км.

4.1.8. Погрешность определения расстояния до места повреждения зависит от погрешности измерительных приборов, влияний токов помех и др.

4.1.9. При измерениях на усилительных участках кабельных линий связи погрешность определения расстояния до места повреждения не должна превышать одной стандартной строительной длины кабеля.

4.1.10. Уточнение места повреждения производят с помощью измерений из вскрытых муфт, ограничивающих поврежденный участок.

4.1.11. При измерениях на строительных длинах кабеля допустимая погрешность определения расстояния до места повреждения, как правило, не должна превышать ±1%. На воздушных линиях связи погрешность определения расстояния до места повреждения не должна превышать ±2%.

4.2. Методы измерений для определения расстояния до места понижения электрического сопротивления изоляции жил (проводов).

Общие указания.

4.2.1. Различают несколько видов повреждений:

  • понижение электрического сопротивления изоляции одной или нескольких жил (проводов);

  • понижение электрического сопротивления изоляции всех жил (проводов), при котором сопротивления их изоляций относительно земли (других жил) в большей или меньшей степени отличаются друг от друга;

  • понижение электрического сопротивления изоляции всех жил (проводов), при котором сопротивления их изоляций относительно земли (других жил) практически равны.

4.2.2. Для определения расстояния до места повреждения изоляции жил (проводов) применяются методы моста постоянного тока, дифференциальный, дифференциально-компенсационный, разветвления токов и импульсный.

4.2.3. Выбор метода измерений зависит от значения переходного сопротивления в месте повреждения и, при отсутствии неповрежденных жил (проводов), от соотношения переходных сопротивлений.

4.2.4. Для измерений выбирают такие две жилы, одна из которых имеет самое высокое (жила ), а другая — самое низкое (жила ) переходное сопротивление. Первая жила называется исправной (условно исправной), вторая — поврежденной. Коэффициент изоляции (отношение переходных сопротивлений) , где и переходные сопротивления (сопротивления изоляций) неповрежденной и поврежденной жил, МОм, соответственно.

4.2.5. При известной длине поврежденной цепи и однородных жилах по расчетным формулам, приведенным в гл.4, определяется расстояние до места повреждения. Если длина поврежденной жилы не известна или же линия не однородна, расстояние до места повреждения определяют измерением сопротивления. Зная температуру грунта и километрическое сопротивление провода данного диаметра при этой температуре, определяют расстояние до места повреждения.

Пример.
Сопротивление до места повреждения =57 Ом, температура грунта на глубине прокладки кабеля =12 °С, кабельные жилы имеют диаметр =1,2 мм.

Расстояние, км, до места повреждения , а , где — километрическое сопротивление жилы (провода) при температуре 20 °С, Ом/км; — километрическое сопротивление жилы (провода) при температуре грунта , Ом/км; — поправочный коэффициент на температуру.

Для облегчения расчетов в табл.2 приложения 2 приведены значения и километрического сопротивления жил стандартных диаметров для различных температур.

По указанной таблице находим, что километрическое сопротивление медной жилы диаметром 1,2 мм при температуре 12 °С (12 °С)=15,358 Ом/км, следовательно, расстояние до места повреждения =57/15,358=3,

71 км.

4.2.6. При измерениях с помощью мостов постоянного тока и существовании тока помех, в том числе от дистанционного питания, рекомендуется следующее:

  • применять специальные схемы измерений и такие методы, при которых используются короткозамкнутые цепи на конце поврежденного участка;

  • выбирать по возможности жилы одной пары;

  • повышать напряжение измерительной батареи;

  • изменять полярность измерительной батареи;

  • вместо металлической оболочки использовать в качестве обратных проводов жилы кабеля;

  • производить многократные измерения с предельно минимальными промежутками времени.

4.2.7. Если выполнение перечисленных требований не дает эффекта, то дистанционное питание на поврежденном усилительном участке снимается и только после этого производятся измерения по определению расстояния до места повреждения.

4.2.8. На погрешность при определении расстояния до места понижения электрического сопротивления изоляции кроме факторов, указанных в п.4.1.8, влияют также коэффициент отношения переходных сопротивлений и значение переходного сопротивления в месте повреждения.

Методы, применяемые при значениях переходного сопротивления в месте повреждения 10 МОм<50 МОм и 400.

4.2.9. Для определения расстояния до места повреждения изоляции при 10 МОм<50 МОм и 400 применяются методы: дифференциальный, дифференциально-компенсационный и измерения отношения сопротивлений (в цифровых приборах).

4.2.10. Дифференциальный и дифференциально-компенсационный методы практически равнозначны. Рекомендуется производить измерения обоими методами, чтобы убедиться, что они сделаны правильно.

4.2.11. Схема измерений по дифференциальному методу приведена на рис.4.1. Жилы (провода) и в п. замыкают накоротко, а в п. подключают к измерительному прибору. Поврежденная жила подключается к клемме 2. Уравновешивание производится изменением сопротивления .

Рис.4.1. Схема измерения для определения расстояния до места понижения электрического сопротивления изоляции дифференциальным методом

После измерения по схеме рис.4.1 проводят измерение сопротивления шлейфа , составленного из исправного и поврежденного проводов. Значение сопротивления шлейфа можно также определить, пользуясь паспортными данными, по методике, изложенной в гл.5.

4.2.14. Схема измерений по дифференциально-компенсационному методу приведена на рис.4.2.

4.2.15. Расстояние и сопротивление участка жилы (провода) до места повреждения определяют по формулам ;

Для уточнения расстояния и сопротивления до места повреждения измерения повторяются при переключении проводов и соответственно на клеммы 2 и 1. При этом ; .

Уточненные расстояние и сопротивление до места повреждения определяются по формулам: ;

.

4.2.16. Погрешность определения расстояния и сопротивления до места повреждения не превышает ±1,5% длины измеряемой линии и сопротивления провода.

4.2.17. Схема измерений по методу измерения отношения напряжений приведена на рис.4.3. Указанный метод используется в цифровых кабельных приборах.

Рис.4.3. Схема измерения для определения расстояния до места понижения электрического сопротивления изоляции методом измерения отношения напряжений

Метод применяется при повреждении изоляции между жилами.

Жилы и в п. замыкаются накоротко, в п. подключаются к измерительному прибору. Поврежденная жила подключается к клемме 2.

В прибор вводится информация о длине кабеля. Цифровой логометр преобразовывает напряжения на эталонном сопротивлении и сопротивлении до места повреждения в цифровой код, с помощью которого на индикаторе устанавливается значение расстояния до места повреждения.

4.2.18. При неравенстве сопротивлений жил и указанный метод позволяет определить только сопротивление до места повреждения. При этом информация о длине кабеля в прибор не вводится.

4.2.19. Погрешность расстояния и сопротивления до места повреждения не превышает ±1,5% длины измеряемой линии и сопротивления жилы.

Методы, применяющиеся при значениях переходного сопротивления в месте повреждения 10 МОм и >400.

4.2.20. Для определения расстояния до места повреждения при 10 МОм и >400 на кабельных и воздушных линиях связи применяют следующие односторонние методы при помощи мостов: с переменным отношением плеч (метод Муррея); с постоянным отношением плеч (метод Варлея); с постоянным отношением плеч — трех измерений; с переменным отношением плеч — двух измерений (метод Фишера).

4.2.21. Первые два метода практически равнозначны. Рекомендуется производить измерения обоими методами, чтобы убедиться, что они сделаны правильно. Метод Варлея предпочтительнее при малых длинах кабеля и в тех случаях, когда повреждение находится близко от места измерения . В формулу Муррея не входит значение сопротивления шлейфа, что является преимуществом метода.

4.2.22. Метод трех измерений при помощи моста с постоянным отношением плеч применяют преимущественно для определения расстояния до места повреждения изоляции проводников коаксиальных пар или на строительных длинах симметричных кабелей.

4.2.23. Метод Фишера применяют при разных сопротивлениях исправной и поврежденной жил.

4.2.25. При определении расстояния до места повреждения изоляции методом моста с переменным отношением плеч возможны два случая.

2. Сопротивление исправной (условно исправной) жилы не равно сопротивлению поврежденной . Если мост уравновешен при поврежденной жиле, подключенной к клемме 2, то , где — коэффициент приведения; — коэффициент приведения — отношение сопротивлений жил и .

Если при измерениях мост не уравновешивается, то жилы и меняют местами и тогда . Значения коэффициента для наиболее часто встречающихся диаметров жил кабеля приведены в табл.4.1. Так как сопротивления жил обратно пропорциональны их сечениям, то , где — диаметр жилы , мм; — диаметр жилы , мм.

Таблица 4.1

Диаметр жилы, мм

Диаметр жилы , мм

0,8

0,9

1,0

1,2

1,29

1,4

0,80

1,000

0,790

0,640

0,444

0,385

0,326

0,90

1,266

1,000

0,810

0,562

0,486

0,413

1,00

1,562

1,234

1,000

0,695

0,600

0,510

1,20

2,250

1,778

1,440

1,000

0,866

0,734

1,29

2,600

2,054

1,664

1,155

1,000

0,850

1,40

3,063

2,420

1,960

1,361

1,178

1,000

4.2.26. Погрешность определения расстояния и сопротивления до места повреждения методом Муррея не превышает ±1% при 10 МОм и ±0,5% при 1,0 МОм длины измеряемой линии и сопротивления провода.

4.2.27. Схема измерения по методу моста с постоянным отношением плеч приведена на рис.4.5. Жилы (провода) и в п. замыкают накоротко, а в п. подключают к измерительному мосту. Поврежденная жила подключается к клемме 2 прибора. Мост уравновешивают изменением сопротивления резистора переменного плеча и выбором соответствующего отношения сопротивлений постоянных плеч.

Рис.4.5. Схема измерения для определения расстояния до места понижения сопротивления изоляции жил (проводов) методом моста с постоянным отношением плеч

После измерения по схеме рис.4.5 проводят измерения сопротивления шлейфа, составленного из исправного и поврежденного проводов. Значение сопротивления шлейфа при данной температуре можно также вычислить, пользуясь паспортными величинами, по методике, изложенной в гл.5. При этом необходимо произвести пересчет с учетом температуры грунта.

4.2.29. Погрешность определения расстояния и сопротивления до места повреждения методом Варлея при 10 МОм не превышает ±1% и при 1 МОм не превышает ±0,5% длины измеряемой линии и сопротивления провода.

4.2.30. Метод трех измерений с помощью моста с постоянным отношением плеч применяют в тех случаях, когда исправные жилы (провода) сделаны из любых материалов, имеют разные диаметры и длины и когда необходимо исключить влияние сопротивлений подводящих проводов на результаты измерений. Схема измерений для определения расстояния до места повреждения изоляции жил симметричных пар на кабельных линиях связи приведена на рис.4.6, схема измерений для определения расстояния до места повреждения изоляции между проводниками коаксиальной пары — на рис.4.7.

Рис.4.6. Схема измерения для определения расстояния до места понижения сопротивления изоляции жил методом трех измерений с помощью моста с постоянным отношением плеч

Рис.4.7. Схема измерения для определения расстояния до места понижения сопротивления изоляции между проводниками коаксиальной пары методом трех измерений с помощью моста с постоянным отношением плеч

При измерениях по схеме, приведенной на рис.4.6, исправную и поврежденную жилу в п. замыкают накоротко, а в п. их подключают к прибору. При измерениях по схеме, приведенной на рис.4.7, четыре исправные жилы симметричных пар замыкают по концам накоротко и в п. подключают к прибору, а в п. их соединяют с внутренним проводником коаксиальной пары. В качестве исправного можно также использовать внутренний проводник неповрежденной коаксиальной пары.

4.2.31. Уравновешивание моста и отсчет показаний переменного плеча сопротивлений производят последовательно, переводя переключатель в положения «1 изм.», «2 изм.» и «3 изм.». Отношение сопротивлений постоянных плеч моста должно быть одинаковым при всех трех измерениях.

4.2.32. Расстояние и сопротивление жилы до места повреждения изоляции определяется по формулам и , где , , — сопротивления переменных плеч моста соответственно при первом, втором и третьем измерениях, Ом; — длина поврежденной жилы (проводника), км.

4.2.33. Напряжение батареи при первом измерении равно 100-500 В в зависимости от значения переходного сопротивления и чувствительности индикатора; при втором и третьем измерениях — 4…10 В.

4.2.34. Если при первом или третьем измерении мост не уравновешивается, то между прибором и исправной жилой подключают добавочный резистор (на рисунке не показан) сопротивлением от 30 до 200 Ом, который должен оставаться включенным и при остальных измерениях. Этот резистор не влияет на результаты измерений, поэтому точное измерение его значения не требуется. При отсутствии добавочного резистора поступают следующим образом:

  • если мост не уравновешивается только при третьем измерении, то оно производится при замене местами жил, подключенных к клеммам 1 и 2 моста, и расстояние до места повреждения ;

  • если при первом и третьем измерениях мост уравновешивается только при переключенных жилах, расстояние до места повреждения .

4.2.35. Погрешность определения расстояния и сопротивления до места повреждения изоляции методом трех измерений с помощью моста с постоянным отношением плеч при 10 МОм не превышает ±1%, при 1 МОм не превышает ±0,5% длины измеряемой линии и сопротивления провода.

4.2.36. Схема измерений по методу двух односторонних измерений с переменным отношением плеч (метод Фишера) приведена на рис.4.8. Метод применяется на линиях с разными сопротивлениями жил . Измерения производятся в два этапа. На первом этапе измерения производятся по методу Муррея (рис.4.8, ). На втором этапе к земляной клемме прибора вместо заземлителя подключается вспомогательный провод (рис.4.8, ).

Рис.4.8. Схема измерений для определения расстояния до места понижения электрического сопротивления изоляции двусторонним методом Фишера

4.2.38. Погрешность определения расстояния до места повреждения при 10 МОм не превышает ±1% и при 1 МОм не превышает ±0,5% длины измеряемой линии.

Методы измерений, применяемые при повреждении всех жил.

4.2.40. Погрешность определения расстояния до места повреждения сопротивления изоляции перечисленными методами, кроме факторов, указанных в п.4.1.8, определяется также изменением коэффициента в процессе измерений.

4.2.42. Расстояние и сопротивление до места повреждения из п. ; , где — сопротивление магазина сопротивлени й при измерении из п., Ом; — сопротивление магазина сопротивлений при измерении из п., Ом.

4.2.43. Погрешность определения расстояния и сопротивления до места повреждения не превышает ±1,5% длины измеряемой линии и сопротивления провода.

4.2.46. Погрешность определения расстояния и сопротивления до места повреждения не превышает ±1,5% длины измеряемой линии и сопротивления провода.

4.2.48. Погрешность определения расстояния и сопротивления до места повреждения не превышает ±1,5% длины измеряемой линии и сопротивления провода.

Методы, применяемые при значении переходного сопротивления в месте повреждения 10 МОм и 3400.

4.2.49. Схема измерений двусторонним методом моста с постоянным отношением плеч приведена на рис.4.12. Последовательно во времени проводят два измерения: одно из п. при замкнутых накоротко жилах в п., другое — из п. при замкнутых накоротко жилах в п.. Отношение постоянных плеч моста должно быть равно единице .

Рис.4.12. Схема измерения для определения расстояния до места понижения сопротивления изоляции жил двусторонним методом с помощью моста с постоянным отношением плеч

4.2.51. Во время измерений иногда в качестве жил с большим сопротивлением изоляции приходится использовать жилы, отличающиеся от поврежденных значениями электрического сопротивления. В таком случае при расстояние до места понижения сопротивления изоляции , где , .

4.2.52. Погрешность определения расстояния до места повреждения изоляции жилы при 10 МОм не превышает ±1%, при 1 МОм не превышает ±0,5% длины измеряемой линии.

4.2.53. Схема измерений двусторонним методом моста с переменным отношением плеч приведена на рис.4.13. Последовательно во времени проводят два измерения: одно из п. при замкнутых накоротко жилах в п.; другое — из п. при замкнутых накоротко жилах в п.. Мост уравновешивают изменением переменного сопротивления .

Рис.4.13. Схема измерения для определения расстояния до места понижения сопротивления изоляции жил двусторонним методом моста с переменным отношением плеч

4.2.54. Расстояние и сопротивление жилы до места повреждения определяются по формулам: ; , где ; .

4.2.55. Во время измерений иногда в качестве жил с большим сопротивлением изоляции приходится использовать жилы, отличающиеся от поврежденных значением электрического сопротивления. В таком случае при расстояние до места повреждения изоляции следует определить по формуле: , где ; .

4.2.56. Погрешность определения расстояния до места повреждения изоляции жилы при 10 МОм не превышает ±1%, при 1 МОм не превышает ±0,5% длины измеряемой линии.

4.2.57. Метод двух измерений мостом с переменным отношением плеч (метод Купфмюллера) применяют для определения расстояния до места понижения сопротивления изоляции на усилительных участках кабельных линий связи.

4.2.58. Схема измерений приведена на рис.4.14. По этой схеме из пункта проводят два измерения: при замкнутых накоротко и при разомкнутых жилах в п.. Уравновешивание моста осуществляется резистором с переменным сопротивлением .

Рис.4.14. Схема измерений для определения расстояния до места понижения сопротивления изоляции жил методом двух измерений с помощью моста с переменным отношением плеч

4.2.59. Расстояние и сопротивление жилы до места повреждения определяют по формулам: ;

, где ; .

4.2.60. Значение сопротивления шлейфа при данной температуре вычисляют, пользуясь паспортными величинами, по методике, изложенной в гл.5.

4.2.61. Погрешность определения расстояния и сопротивления до места повреждения изоляции жилы при 10 МОм не превышает ±1%, при 1 МОм не превышает ±0,5% длины измеряемой линии и сопротивления провода соответственно.

4.2.62. Схема измерений двусторонним методом Фишера приведена на рис.4.15. Последовательно во времени проводят два измерения из п. и два измерения из п..

Рис.4.15. Схема измерений для определения расстояния до места понижения электрического сопротивления изоляции двусторонним методом Фишера

4.2.64. Погрешность определения расстояния и сопротивления до места повреждения превышает ±1% при 10 МОм и ±0,5% при 1 МОм длины линии и сопротивления провода.

4.2.65. Метод неуравновешенного моста с использованием двух компенсационных схем применяется при наличии одной исправной и одной (или двух) неисправных жил при >3.

4.2.66. Сущность метода заключается в том, что к поврежденной паре подключается мост постоянного тока с переменным отношением плеч (переменное плечо устанавливается равным постоянному) и производится измерение тока разбалансировки в начале и конце линии. Измерение тока разбалансировки производится с помощью стабилизированных источников напряжения, на которых устанавливается одинаковое напряжение, усилителя постоянного тока с двумя гальванически разделенными входными цепями и магазинов сопротивлений. Схема измерения приведена на рис.4.16.

Рис.4.16. Схема измерений для определения сопротивления до места понижения электрического сопротивления изоляции с использованием двух компенсационных схем

4.2.68. Для измерения применяется прибор ПКП-4 (переключатель «Род работ» устанавливается в положение «М» в п. и «6 пр.» в п.), источники постоянного тока Б5-50 (напряжение 2-10 B) и магазины сопротивлений типа R33 (0-100 кОм). Погрешность метода при сопротивлении изоляции поврежденной жилы 10 МОм не превышает ±1%, при 1 МОм не превышает ±0,5% сопротивления исправной жилы.

4.2.69. Метод неуравновешенного моста с использованием двух вольтметров применяется при наличии одной исправной и одной (или двух) неисправных жил при >3.

4.2.70. Сущность метода заключается в том, что к поврежденной паре подключается мост постоянного тока с переменным отношением плеч (переменное плечо устанавливается равным постоянному) и производится измерение напряжения на резисторах, включенных в начале и конце линии. Схема измерения приведена на рис.4.17.

Рис.4.17. Схема измерений для определения сопротивления до места понижения электрического сопротивления изоляции методом неуравновешенного моста с использованием двух вольтметров

4.2.72. Для измерения применяются приборы ПКП-3, ПКП-4, ПКП-5 и вольтметры В3-23. Погрешность метода при сопротивлении изоляции поврежденной жилы 10 МОм не превышает ±1%, при 1 МОм не превышает ±0,5% сопротивления исправной жилы.

Методы, применяемые при значении переходного сопротивления в месте повреждения 10.

4.2.74. Значение сопротивления шлейфа при данной температуре вычисляют, пользуясь паспортными данными, по методике, изложенной в гл.5.

4.2.75. Погрешность определения расстояния и сопротивления до места повреждения не превышает ±0,5% длины измеряемой линии и сопротивления провода соответственно.

4.2.77. Погрешность определения расстояния и сопротивления до места повреждения не превышает ±1% длины измеряемой линии и сопротивления провода соответственно.

4.2.78. Схема измерений односторонним компенсационным методом с использованием одной исправной и двух поврежденных пар приведена на рис.4.20. Уравновешивание схемы производится с помощью магазина сопротивлений . Расстояние и сопротивление до места повреждения определяется по формулам: ; .

Рис.4.20. Схема измерений для определения расстояния до места понижения электрического сопротивления изоляции компенсационным методом с использованием одной исправной и двух поврежденных пар

4.2.79. Погрешность определения расстояния и сопротивления до места повреждения не превышает ±0,5% длины измеряемой линии и сопротивления провода соответственно.

4.2.81. Погрешность определения расстояния и сопротивления до места повреждения не превышает ±1% длины измеряемой линии и сопротивления провода соответственно.

4.2.82. Метод двух односторонних измерений сопротивлений шлейфа поврежденных жил (метод Блавье) применяется для определения расстояния до места понижения сопротивления изоляции на усилительных участках кабельных линий при небольших величинах сопротивления изоляции поврежденных жил .

4.2.83. Схема измерений приведена на рис.4.22. Из п. проводят измерения сопротивления шлейфа жил, между которыми повреждена изоляция. Одно измерение проводят при замкнутых, а другое — при разомкнутых жилах в п.. Выбранные для измерений жилы не должны отличаться материалами, диаметрами и длинами.

Рис.4.22. Схема измерения для определения расстояния до места понижения сопротивления изоляции всех жил (проводов) методом двух измерений шлейфа поврежденных жил

4.2.85. Значение сопротивления шлейфа при данной температуре вычисляют, пользуясь паспортными данными, по методике, изложенной в гл.5.

4.2.86. Погрешность метода не превышает ±2% длины измеряемой линии.

4.2.87. Схема измерений методом двустороннего измерения сопротивления поврежденной цепи с помощью моста переменного тока весьма низкой частоты (10 или 25 Гц) представлена на рис.4.23. Последовательно во времени проводят два измерения сопротивления поврежденных жил: одно из п. при разомкнутых жилах в п., другое — из п., при разомкнутых жилах в п..

Рис.4.23. Схема двусторонних измерений для определения расстояния до места понижения сопротивления изоляции всех жил с помощью моста переменного тока низкой частоты (10-25 Гц)

4.2.88. Расстояние и сопротивление до места повреждения изоляции определяются по формулам: ; , где , — сопротивления поврежденной цепи, измеренные из пп. и , Ом, соответственно.

4.2.89. Значение сопротивления шлейфа при данной температуре вычисляют, пользуясь паспортными данными, по методике, изложенной в гл.5.

4.2.90. Для уменьшения влияния токов помех на точность определения расстояния до места повреждения изоляции рекомендуется выбирать для измерений жилы одной и той же цепи.

4.2.91. Погрешность определения расстояния до места повреждения не превышает ±1,5% длины измеряемой линии.

4.2.92. Для измерений указанным методом применяют прибор ПКП-4, измерение производится в положении «» переключателя «Род работы».

4.2.95. Погрешность измерения двусторонним методом разветвления токов в основном зависит от класса точности применяемых миллиамперметров и возможности одновременного снятия их показаний и, как правило, не превышает сумму погрешностей двух миллиамперметров и магазина сопротивлений.

4.2.96. Для измерения тока рекомендуется прибор типа М231, в качестве добавочного резистора используется магазин сопротивлений Р33.

Методы измерений для определения расстояния до места понижения электрического сопротивления изоляции при наличии помех.

4.2.97. Мешающее влияние на результаты измерений при определении места повреждения изоляции на кабельных линиях связи оказывают индуцированные токи, возникающие в измерительных цепях из-за влияния посторонних источников тока (линий электропередач, телеграфных цепей и т.п.), блуждающие токи в земле, токи дистанционного питания, ЭДС поляризации, возникающей вследствие электрохимических процессов, происходящих в месте повреждения.

4.2.98. При наличии помех применяются следующие основные методы определения расстояния до места повреждения сопротивления изоляции:

  • измерений с помощью моста с переменным отношением плеч и использованием двухобмоточного индикатора;

  • двойной петли.

4.2.100. После достижения равновесия сопротивление жилы и расстояние до места повреждения определяют по формулам: ; .

4.2.101. Погрешность метода при сопротивлении изоляции поврежденной жилы 10 МОм не превышает ±1%, при 1 МОм не превышает ±0,5% длины линии.

4.2.102. Метод двойной петли применяется при наличии двух исправных жил (400). В качестве исправных могут быть выбраны жилы из соседнего кабеля. Поврежденные жилы должны быть взяты из одной пары или одной четверки. Поврежденные и исправные жилы должны иметь одинаковые материалы, диаметры и длины.

4.2.104. Сопротивление шлейфа при данной температуре вычисляют, пользуясь паспортными данными, по методике, изложенной в гл.5.

4.2.105. При измерении методом двойной петли применяются кабельные приборы ПКП-4 и ПКП-5, включенные по схеме моста с постоянным отношением плеч. В качестве резистора используется магазин сопротивлений R33.

Определение расстояния до места понижения электрического сопротивления изоляции при наличии в кабеле вставок с жилами из других металлов и с другими диаметрами по сравнению с жилами основного кабеля.

4.2.106. При определении расстояния до места понижения сопротивления изоляции в кабелях, имеющих вставки с жилами из других металлов и с другими диаметрами, в расчетные формулы вместо длины кабеля подставляют приведенную длину .

4.2.107. Приведенная длина кабеля , где — длина основного кабеля, км; — длины вставок, км; , , …, — коэффициенты приведения; , — километрическое сопротивление жил вставки, Ом/км; — километрическое сопротивление жил основного кабеля, Ом/км. Если жилы основного кабеля и вставки сделаны из одинаковых металлов, то , , — диаметры жил кабеля.

Значения коэффициента для наиболее часто встречающихся диаметров жил кабеля приведены в та

бл.4.1.

4.2.108. Для определения действительного расстояния от места измерения до повреждения сравнивают вычисленное значение с длиной первого участка, затем с длиной первого плюс приведенная длина второго участка и т.д.

Пример
расчета расстояния до места повреждения. Схема поврежденного участка изображена на рис.4.27, . Приводим длину кабеля ВС с диаметром =0,9 мм к диаметру =1,2 мм. км. В соответствии с табл.4.1 =1,778, значит, =7+2·1,778+5=15,56 км.

Рис.4.27. Схема участка кабеля со вставкой с жилами другого диаметра по сравнению с жилами основного кабеля:
— до приведения; — после приведения

Таким образом, после приведения схема может быть представлена рис.4.27, .

Предположим, что измерения производились методом Муррея и рассмотрим три случая повреждения кабеля.

1. =0,13, тогда =15,56·0,13=2,02 км. Поскольку не превышает длины первого участка , то .

2. =0,66, тогда =15,56·0,66=10,26 км. Поскольку превышает длину первого участка , определим поврежденную длину расстояния до места повреждения на участке : 10,26-7=3,26. Полученную величину приводим к действительной длине участка кабеля . 3,26/1,778=1,83 км. Расстояние до места повреждения из п. =7+1,83=8,83

 км.

3. =0,87, тогда =15,56·0,87=13,53 км. Поскольку превышает приведенную длину участка (рис.4.25, ) повреждение находится на третьем участке. Расстояние до места повреждения от точки будет 13,53-10,56=2,97 км. Таким образом, =7+2+2,97=11,97 км.

Определения расстояния до места понижения сопротивления изоляции жил (проводов) импульсным методом

.

4.2.109. В основе импульсного метода измерений лежит определение интервала времени между моментами посылки в измеряемую линию зондирующего электрического импульса и возвращения отраженного импульса от места повреждения к месту измерения. Зная скорость распространения электромагнитной энергии по линии, можно определить расстояние до места повреждения , где — скорость распространения электромагнитной энергии в линии, км/с; — время распространения импульса до места неоднородности и обратно, с.

4.2.110. Зондирующий и отраженный импульсы после усиления подаются на пластины вертикального отклонения электронно-лучевого прибора. Сигналы, отраженные от неоднородностей, воспроизведенные на экране ЭЛП с временной разверткой луча, будут смещены по времени относительно зондирующего импульса в зависимости от расстояния до неоднородности.

4.2.111. Импульсные измерения дают возможность определить не только расстояние до места повреждения, но и характер изменения волнового сопротивления. При увеличенном сопротивлении в месте отражения. Отраженный импульс имеет ту же полярность, что и зондирующий, достигая предельной амплитуды, равной амплитуде зондирующего импульса (полное отражение) при обрыве, а при уменьшенном сопротивлении в месте повреждения отраженный импульс изменяет полярность, достигая предельной амплитуды, равной амплитуде зондирующего импульса при коротком замыкании.

4.2.112. Импульсный метод применяется для определения расстояния до места понижения сопротивления изоляции на кабельных линиях при значении переходного сопротивления в месте повреждения не более 1 кОм, а на воздушных линиях не более 3 кОм при наличии зарисованной импульсной характеристики неповрежденной линии, отражающей все ее неоднородности.

При измерениях на симметричных непупинизированных кабельных линиях связи места понижений сопротивления изоляции могут быть определены, если они находятся на расстояниях от нескольких метров до 10 км от пункта измерения. Если измерениями из одного пункта невозможно определить место повреждения, то такие измерения необходимо производить из противоположного пункта.

При измерениях на воздушных линиях связи с цепями из цветного металла без кабельных вставок места повреждений могут быть определены, если они находятся на расстояниях от 1 до 100 км.

4.2.113. В импульсных приборах могут применяться два способа определения расстояния до места повреждения: масштабных меток времени (прибор ИКЛ-5, Р5-1) и калиброванной задержки начала развертки импульсной характеристики (прибор Р5-5, Р5-10).

При первом способе определение времени пробега импульса до повреждения производится по числу меток, которые отображаются под импульсной характеристикой. При втором способе определение этого времени производится по показаниям ручек прибора при совмещении передних фронтов зондирующего и отраженного импульсов на специальную черту по шкале ЭЛП (за начало фронта импульса следует принимать точку, в которой импульс достигает 0,1 своей амплитуды).

Второй способ имеет значительно меньшую погрешность, так как ЭЛП используется только как нуль-индикатор.

4.2.114. В связи с тем, что скорость распространения в различных типах линий неодинакова, рекомендуется заранее определить при первом способе цену деления каждой метки: , где — расстояние, соответствующее промежутку времени между двумя смежными метками, км; — длина линии, км; — число меток на импульсной характеристике данной линии.

При втором способе следует определить скорость распространения импульсов: , где — время распространения импульса до конца линии и обратно, с, или пользоваться коэффициентом укорочения по табл.4.2.

Таблица 4.2

Тип кабеля

КМ
2,6/9,4

МКТ
1,2/4,6

МКС
1,2

МК
1,2

ТЗ

0,8

0,9

1,2

1,4

1,4 (экр.)

Коэффициент укорочения

1,05

1,12

1,21

1,25

1,38

1,34

1,25

1,30

1,35

4.2.115. Схема измерений для определения расстояния до места повреждения импульсным методом приведена на рис.4.28. Зондирующие импульсы поступают в измеряемую пару жил (проводов). В п. жилы этой пары размыкают.

Рис.4.28. Схема измерения для определения расстояния до места понижения сопротивления изоляции импульсным методом

4.2.116. Импульсные характеристики линий зарисовывают на кальку при помощи приставки для зарисовки, которой комплектуется прибор. Усиление усилителя в импульсном приборе и скорость развертки выбирают такими, чтобы четко были видны все отражения от имеющихся неоднородностей на всем протяжении измеряемой линии. На зарисованной импульсной характеристике исправной цепи должны быть указаны расстояния до каждой неоднородности, а на цепях воздушных линий — также расстояния до контрольных опор. Кроме того, на импульсных характеристиках цепей воздушных линий связи для лучшей ориентировки должны быть указаны наименования пунктов, соответствующих местам неоднородностей и местам расположения контрольных и кабельных опор.

Зарисованная импульсная характеристика цепи из цветного металла (ЦМ) воздушной линии связи между двумя усилительными пунктами показана на рис.4.29, до и рис.4.29, после повреждения.

Рис.4.30. Импульсная характеристика симметричной кабельной линии:
— до повреждения; — после повреждения (понижение изоляции)

При наличии зарисованной импульсной характеристики неповрежденной линии, отражающей все ее неоднородности, легко определить место повреждения линии (участок на рис.4.30, ) по появлению нового отражения.

4.2.117. При измерениях на кабельных линиях связи скорость распространения электромагнитных волн для данного типа кабеля можно считать постоянной. При измерениях на воздушных линиях связи необходимо учитывать, что скорость распространения электромагнитных волн по цепям при наличии на проводах изморози или льда отличается от скорости при нормальных климатических условиях. Скорость распространения электромагнитной волны при обледенении проводов , где — коэффициент для расчета скорости:

Толщина слоя льда мм

3

5

8

12

20

Коэффициент :

0,915

0,890

0,885

0,827

0,8

4.2.118. Погрешность определения расстояния до места повреждения на кабельных и воздушных линиях связи не превышает ±2% длины измеряемой линии.

4.2.119. При измерениях по определению расстояния до места повреждения изоляции импульсным методом на воздушных и кабельных линиях связи применяют приборы Р5-1А, R5-5, Р5-9, Р5-10.

Расчет расстояния до места понижения электрического сопротивления изоляции в пупинизированных кабелях.

4.2.120. Сопротивление цепи с повышенной индуктивностью не является линейной функцией длины линии, так как обмотки катушек индуктивности представляют собой сосредоточенные сопротивления. Поэтому при расчете расстояния до места повреждения цепи с повышенной индуктивностью учитываются (особенно на коротких участках при числе катушек менее 5) их сопротивления.

4.2.122. Расстояние до места повреждения , где — общее число катушек на участке, — сопротивление катушки индуктивности, Ом.

Пример
. Длина измеряемого участка =6,3 км; сопротивления: жилы до места повреждения =150 Ом, исправной жилы =180 Ом, катушки индуктивности =3 Ом; общее число катушек индуктивности =3.

Расстояние до места повреждения без учета катушек индуктивности =6,3·150/180=5,26 км. Число катушек до места повреждения =(5,25-0,85)/1,7+1=3,59, т.е. =3 (дробная часть отбрасывается). Расстояние до места повреждения с учетом сопротивления катушек =6,3/(150-3·3)/(180-3·3)=5

,2 км.

4.2.123. Значение сопротивления обмоток катушки индуктивности может быть определено измерениями, если в кабеле, наряду с обычными цепями, имеются цепи с повышенной индуктивностью и диаметры жил в этих цепях одинаковы. Тогда, определив сопротивление последних и обычной цепи , определим сопротивление катушки индуктивности .

Если провести вышеуказанные измерения невозможно, то для внесения поправки следует пользоваться табличными значениями километрических сопротивлений жил и по табл.4.3; при этом следует учитывать температурные изменения сопротивления.

Таблица 4.3

Параметр катушки

Марка катушки

ТЧ-1403

ТЧ-1001

ТЧ-0703-1

ТЧ-0561-1

ВЧ-0123

ВЧ-0765М

КЧ-11456

КЧ-11070

Индуктивность, мГн

140

100

70

56

12

7,65

140/56

100/70

Сопротивление , Ом

5,1

6,8

3,0

7,0

1,4

2,3

8,3/4,15

6,8/3,4

4.3. Методы измерений при определении расстояния до места обрыва жил (проводов).

4.3.1. Для определения расстояния до места обрыва применяют следующие методы:

  • измерения емкости поврежденной цепи;

  • измерения отношения емкостей исправных и поврежденных жил;

  • импульсный.

4.3.2. На кабельных линиях связи применяются все три метода.

4.3.3. На воздушных линиях связи, как правило, применяется импульсный метод. В качестве вспомогательных могут применяться и два других метода.

4.3.4. Выбор метода измерений определяется наличием или отсутствием исправных жил и состоянием изоляции в месте повреждения.

4.3.5. Метод измерения емкости применяется при обрыве всех жил, рекомендуется также для определения расстояния до места обрыва одного или обоих проводников однокоаксиальных кабелей, например, марки ВКПАП 2,1/9,7.

4.3.6. Метод измерения отношения емкостей применяется при обрыве одной или нескольких жил (проводников), когда в наличии имеются неповрежденные жилы (проводники).

4.3.7. Импульсный метод применяется при обрыве жил (проводов) кабельных и воздушных линий связи, если сопротивление изоляции в месте повреждения значительно отличается от волнового сопротивления поврежденной цепи (10 кОм).

4.3.8. Погрешность измерений при определении расстояния до места обрыва жил (проводов) в основном определяется методом измерений, значением сопротивления изоляции жил, влиянием частичных емкостей и погрешностью измерительного прибора.

Определение расстояния до места обрыва жил методом измерения емкости цепи.

4.3.9. Электрическая емкость цепи пропорциональна длине. Поэтому, измеряя емкость поврежденной жилы, можно определить расстояние до места обрыва, если известна емкость единицы длины или емкость всего участка*.

________________

* Измерять емкость рекомендуется после сдачи участка в эксплуатацию.

4.3.11. Измерение емкости поврежденной пары производится методами, изложенными в гл.3. Схемы измерения емкости для определения расстояния до места обрыва всех жил представлены на рис.4.31-4.33. Для уменьшения влияния частичных емкостей рекомендуется заземлить все жилы, не участвующие в измерениях.

Рис.4.31. Схема измерения емкости методом моста переменного тока для определения расстояния до места обрыва всех жил кабеля

Рис.4.32. Схема измерения емкости методом заряда-разряда для определения расстояния до места обрыва всех жил кабеля

Рис.4.33. Схема измерения емкости методом вольтметра-амперметра для определения расстояния до места обрыва всех жил кабеля

4.3.12. Погрешность определения расстояния до места обрыва на усилительном участке составляет: с помощью моста переменного тока при переходном сопротивлении в месте повреждения 1 МОм не более ±1,5% от длины линии, методом заряда-разряда при 10 МОм не более ±3% длины линии; измерения емкости методом вольтметра-амперметра при 1,0 МОм не более ±3% длины линии.

Определение расстояния до места обрыва одной или нескольких жил (проводников) методом измерения отношения емкостей.

4.3.13. Для определения расстояния до места обрыва одной или нескольких жил (проводников) в кабелях связи рекомендуется применять метод измерения отношения емкостей исправной и поврежденной жил (проводников), который наилучшим образом реализуется с помощью моста переменного тока (приборы ПКП-4, ПКП-5), а также цифрового прибора и в значительной мере позволяет устранить мешающее влияние частичных емкостей жил. В зависимости от характера обрыва метод измерения отношения емкостей дает возможность использовать несколько измерительных схем, основанных на применении переменного или пульсирующего тока.

4.3.15. Расстояние до места обрыва жилы .

4.3.16. В условиях помех предпочтительно вместо заземления использовать две исправные жилы (рис.4.34, ). В кабелях звездной скрутки желательно в качестве исправных использовать жилы четверки, в которой находится поврежденная жила.

4.3.17. Измерения проводятся при длине участка до 3 км и 0,1 МОм на частоте 800 Гц, при длине участка свыше 3 км и 1 МОм на частоте 10 или 25 Гц.

4.3.18. В первом случае измерения могут быть также проведены с помощью моста постоянного тока при питании его от внешнего источника переменного тока частотой 800 Гц. В качестве индикатора в этом случае применяется телефон или указатель уровня. Схема измерений приведена на рис.4.35, .

Рис.4.35. Схемы измерений для определения расстояния до места обрыва:
методом отношения емкостей с помощью моста постоянного тока с головным телефоном вместо гальванометра и генератором переменного тока вместо батареи (); при питании моста пульсирующим током ()

4.3.19. Для измерения расстояния до места обрыва могут быть использованы также мосты постоянного тока при питании их пульсирующим током. Импульсное напряжение весьма низкой частоты создается путем коммутации батареи (100-200 В) переключателем . Эту схему (рис.4.35, ) применяют при сопротивлении изоляции в месте обрыва 100 МОм.

4.3.20. Погрешность определения расстояния до места повреждения по схемам, приведенным на рис.4.34, не превышает ±0,6%, а по схемам рис.4.35 — ±1% длины измеряемой линии.

4.3.21. Схема измерения расстояния до места обрыва, используемая в цифровом приборе, приведена на рис.4.36. Последовательно во времени проводят два измерения напряжения — первое между клеммой 1 и «землей», второе между клеммой 1 и 2. Расстояние до места обрыва определяется по цифровому индикатору после ввода в прибор информации о длине линии.

Рис.4.36. Схема измерения для определения расстояния до места обрыва методом измерения отношения емкостей, использованная в цифровом приборе

4.3.22. Погрешность определения расстояния до места обрыва при 1 МОм не превышает ±0,6%.

4.3.23. Если обрыв кабеля сопровождается понижением сопротивления изоляции в пределах, превышающих указанные в пп.4.3.17 и 4.3.19, то применяются методы, которые позволяют устранить влияние утечки (пп.4.3.24-4.3.34).

4.3.24. Схема измерения для определения расстояния до места обрыва при повреждении изоляции на одной части оборванной жилы приведена на рис.4.37.

Рис.4.37. Схема измерения для определения расстояния до места обрыва одной жилы при повреждении изоляции относительно земли на части оборванной жилы

4.3.25. Предполагается, что повреждение изоляции произошло в месте обрыва на части измеряемой линии . Необходимо, чтобы сопротивление изоляции вспомогательных жил и по отношению к земле и к поврежденной жиле были в пределах нормы. Желательно, чтобы жила была из той же пары, что и оборванная.

4.3.27. При понижении сопротивления изоляции на участке кабеля измерение следует производить из п..

4.3.28. Эта же схема может применяться при питании моста пульсирующим током.

4.3.29. Погрешность определения расстояния до места обрыва не превышает ±0,6% длины измеряемой линии.

4.3.30. Схема измерения для определения расстояния до места обрыва жилы при повреждении изоляции на обеих частях оборванной жилы по отношению к «земле» приведена на рис.4.38.

Рис.4.38. Схема измерения для определения расстояния до места обрыва одной жилы при поврежденной изоляции относительно земли на обеих частях оборванной жилы

4.3.32. Расстояние до места обрыва жилы .

4.3.33. Аналогичная схема применяется при питании моста пульсирующим током.

4.3.34. Погрешность измерений зависит в основном от значений переходных сопротивлений и , подключенных параллельно плечам моста. При значениях этих сопротивлений, больших или равных 200 кОм, погрешность определения расстояния до места повреждения не превышает ±0,6% длины измеряемой линии.

4.3.35. Схема измерения для определения расстояния до места обрыва внутреннего проводника коаксиальной пары при использовании второй исправной коаксиальной пары приведена на рис.4.39. B п. внутренние проводники коаксиальных пар замыкают накоротко. В п. их подключают к прибору. Уравновешивание моста производится при помощи переменного сопротивления резистора .

Рис.4.39. Схема измерения для определения расстояния до места обрыва внутреннего проводника коаксиальной пары при использовании исправной коаксиальной пары

4.3.36. Расстояние до места обрыва внутреннего проводника коаксиальной пары .

4.3.37. Если мост уравновесить не удается, то в п. внутренние проводники поврежденной и исправной коаксиальной пары меняют местами. В этом случае расстояние до места повреждения .

4.3.38. Аналогичная схема применяется при питании моста пульсирующим током (прибор ПКП-3).

4.3.39. Погрешность определения расстояния до места обрыва внутреннего проводника коаксиальной пары не превышает ±0,6% длины измеряемой линии.

4.3.40. Схема измерений для определения расстояния до места обрыва внутреннего проводника коаксиальной пары при использовании вспомогательной жилы приведена на рис.4.40. В п. внутренний проводник коаксиальной пары и вспомогательную жилу подключают к прибору. Наружный проводник коаксиальной пары заземляют.

Рис.4.40. Схема измерения для определения расстояния до места обрыва внутреннего проводника коаксиальной пары при использовании вспомогательной жилы

Проводятся два измерения для исключения влияния емкости на результаты измерений: в первом измерении внутренний проводник коаксиальной пары и вспомогательная жила в п. разомкнуты, при втором измерении их замыкают накоротко ключом .

4.3.41. При равновесии моста расстояние до места обрыва внутреннего проводника коаксиальной пары , где , — сопротивления переменных плеч моста при первом и втором измерениях, Ом, соответственно; — длина поврежденной пары, км.

4.3.42. Аналогичная схема применяется при питании моста пульсирующим током (прибор ПКП-3).

4.3.43. Погрешность определения расстояния до места обрыва внутреннего проводника не превышает ±0,6% длины измеряемой линии.

4.3.44. Схема измерения для определения расстояния до места обрыва внешнего проводника коаксиальной пары по значению внутренней емкости приведена на рис.4.41.

Рис.4.41. Схема измерения для определения расстояния до места обрыва наружного проводника коаксиальной пары при использовании вспомогательной жилы

В п. оборванный внешний проводник коаксиальной пары соединяют со вспомогательной жилой , в п. — подключают к клемме 1, а вспомогательную жилу — к клемме 2 моста. Мост уравновешивают переменным сопротивлением резистора .

4.3.45. Расстояние до места обрыва внешнего проводника коаксиальной пары .

4.3.46. Если мост уравновесить не удается, то в п. оборванный внешний проводник коаксиальной пары и вспомогательную жилу следует поменять местами. В этом случае расстояние до места повреждения .

4.3.47. Аналогичная схема применяется при питании моста пульсирующим током (прибор ПКП-3).

4.3.48. Погрешность определения расстояния по приведенной схеме не превышает ±0,6% длины измеряемой линии.

4.3.49. Схема измерения для определения расстояния до места обрыва внешнего проводника коаксиальной пары по значению внешней емкости приведена на рис.4.42. В п. внутренний и оборванный внешний проводники коаксиальной пары замыкают накоротко. В п. оборванный внешний проводник коаксиальной пары подключают к клемме 1, а внутренний — к клемме 2 моста. Мост уравновешивают переменным сопротивлением резистора .

Рис.4.42. Схема измерения для определения расстояния до места обрыва наружного проводника коаксиальной пары

4.3.50. Расстояние до места обрыва определяется по формуле: .

4.3.51. Если при измерениях по схеме, приведенной на рис.4.42, мост уравновесить не удается, то внутренний и оборванный внешний проводники коаксиальной пары следует поменять местами.

В данном случае расстояние до места повреждения .

4.3.52. Аналогичная схема применяется при питании моста пульсирующим током (прибор ПКП-3).

4.3.53. Погрешность определения расстояния до места обрыва внешнего проводника коаксиальной пары при измерениях по приведенной схеме не превышает ±0,6% длины измеряемой линии.

Определение расстояния до места обрыва жил (проводов) импульсным методом.

4.3.54. Указанные в пп.4.2.109-4.2.119 рекомендации по применению импульсного метода при определении расстояния до места понижения сопротивления изоляции жил (проводов) распространяются и на определение расстояния до места обрыва.

4.3.55. Схема измерений для определения расстояния до места обрыва импульсным методом с помощью импульсного прибора приведена на рис.4.43.

Рис.4.43. Схема измерения для определения расстояния до места обрыва импульсным методом

4.3.56. Зарисованная импульсная характеристика цепи ЦМ воздушной линии между двумя усилительными пунктами приведена на рис.4.44, до и на рис.4.44, после повреждения.

4.3.57. Импульсная характеристика кабельной линии изображена на рис.4.45, до и на рис.4.45, после повреждения.

Рис.4.45. Импульсная характеристика симметричной кабельной линии:
— до повреждения; — после повреждения (обрыв)

4.3.58. При наличии зарисованной импульсной характеристики поврежденной линии, отражающей все ее неоднородности, легко определить место обрыва по появлению нового отражения.

4.4. Методы измерения для определения расстояния до места неоднородности волнового сопротивления пар коаксиального кабеля.

4.4.1. Импульсные приборы обеспечивают измерение расстояния до неоднородностей. Отечественные приборы предусматривают два способа измерений: приближенный по меткам и точный с помощью фазовращателя (УИП-КС), а также по отсчетному устройству с подвижной меткой, имеющей плавный калиброванный сдвиг относительно начала импульсной характеристики (Р5-14).

4.4.2. Приближенное измерение расстояния прибором УИП-КС производится по меткам с интервалами, соответствующими длине кабеля 250 м. Километровые отметки имеют большую амплитуду для удобства отсчета. В приборе типа Р5-14 приближенное измерение расстояния производится по периодическим меткам, имеющим одинаковую амплитуду, с интервалом между ними, зависящим от типа применяемого корректора.

Корректор
для коаксиальной пары

Длительность
импульса, нс

Цена деления,
м

2,6/9,4 и 1,2/4,5

100

1000

100

1000

26/9,4

10

250

2,6/9,4

50

500

4.4.3. Приближенное расстояние, м, до неоднородности , где — цена деления, м; — число целых интервалов до неоднородности; — цена одного деления на масштабной сетке ЭЛП; — число делений до неоднородности; — коэффициент, =1 для пары 2,6/9,4; 0,94 для 1,2/4,6, =0,85 для 2,1/9,

7.

4.4.4. Более точное расстояние до места неоднородности при использовании УИП-КС определяется отсчетом времени прохождения импульса до неоднородности и обратно по подвижной шкале фазовращателя в микросекундах, а по неподвижной шкале — в долях микросекунд. Исходя из времени прохождения импульса, определяется расстояние до места неоднородности по графикам, изображенным на рис.4.46 (до 1 км) и на рис.4.47 (от 1 до 3 км) для пары 2,6/9,4 — кривая 1, 1,2/4,6 — кривая 2.

Рис.4.46. График для определения расстояния до 1 км

Рис.4.47. График для определения расстояния от 1 до 3 км

4.4.5. При использовании Р5-14 более точное расстояние до места неоднородности отсчитывается непосредственно по шкале отсчетного устройства с возможностью измерения до 3200 м.

4.4.6. При отсчете расстояния до места неоднородности важно правильно определить начало кабеля. Это достигается с помощью балансового (нагрузочного) контура. Путем вращения курбелей элементов — и -балансного (нагрузочного) контура находят точку перехода подвижной части импульсной характеристики в неподвижную. Эта точка принимается за начало отсчета длины кабеля (рис.4.48).

4.5. Методы измерений для определения расстояния до места сосредоточенной омической асимметрии.

4.5.1. Для определения расстояния до места сосредоточенной омической асимметрии жил применяют следующие методы:

  • короткого замыкания (КЗ) с использованием переменного тока весьма низкой частоты;

  • импульсный;

  • с применением электронного осциллографа (Кулешова, Шварцмана);

  • измерения частотной характеристики переходного затухания между основной и искусственной цепями.

Три последних метода в связи с их сложностью рекомендуется применять на пупинизированных линиях, где другие методы не применимы.

4.5.2. Метод короткого замыкания с использованием переменного тока весьма низкой частоты применяется при определении расстояния до места постоянной и переменной сосредоточенной омической асимметрии (5 Ом) на кабельных линиях связи. Метод основан на использовании моста переменного тока с постоянным отношением плеч (рис.4.49) при условии, что .

Рис.4.49. Схема измерения для определения расстояния до места сосредоточенной омической асимметрии

4.5.3. Для определения расстояния до места омической асимметрии цепи выполняют два измерения: при первом обе жилы поврежденной пары в п. замыкают между собой и соединяют с «землей», напряжение генератора должно быть 3-5 В; при втором жилы поврежденной пары в п. остаются замкнутыми, но их отключают от «земли», напряжение генератора должно быть 75-100 В. Равновесие моста достигается путем изменения переменного сопротивления резистора . При первом измерении значение переменного сопротивления резистора равно омической асимметрии цепи ().

4.5.4. Расстояние до места омической асимметрии , где — измеренное значение омической асимметрии цепи, Ом; — сопротивление переменного плеча моста при втором измерении, Ом.

4.5.5. Если значение асимметрии непостоянно, необходимо при первом измерении между клеммой «Земля» прибора и заземлением включить резистор сопротивлением 1 кОм, довести до минимума промежутки времени между первым и вторым измерениями, произвести многократные измерения, поочередно замыкая и размыкая цепь в п..

4.5.6. При малой омической асимметрии (до 5 Ом), значение которой не меняется во времени, можно рекомендовать двусторонний метод измерений. Схема измерений остается такой же, как и в предыдущем случае.

4.5.8. При наличии помех вместо «земли» в качестве обратного провода используют исправную пару жил. Желательно, чтобы последняя была взята из той же четверки. Схема измерений изображена на рис.4.50.

Рис.4.50. Схема измерения для определения расстояния до места сосредоточенной омической асимметрии при использовании исправной пары в качестве обратного провода

4.5.9. Для измерения расстояния до места сосредоточенной омической асимметрии свыше 10 Ом используются также мосты постоянного тока при питании их пульсирующим током. Импульсы напряжения весьма низкой частоты создаются ручной коммутацией напряжения батареи (рис.4.51).

Рис.4.51. Схема измерения для определения расстояния до места сосредоточенной омической асимметрии с использованием пульсирующего тока

4.5.10. Погрешность измерений при переменной величине омической асимметрии не превышает ±5%, при постоянной — ±3% длины линии.

4.5.11. Импульсный метод определения расстояния до места сосредоточенной омической асимметрии применяется на кабельных линиях связи при постоянной и переменной асимметрии со значением, превышающим 15 Ом.

4.5.12. Место сосредоточенной асимметрии может быть определено, если оно находится от пункта измерения на расстоянии от нескольких метров до 5 км.

4.5.13. Для определения места сосредоточенной асимметрии используется схема раздельного включения генератора зондирующих импульсов и усилителя вертикальной развертки, т.е. измерения по схеме перехода энергии.

4.5.14. В искусственную цепь, образованную двумя парами жил, подается зондирующий импульс, который распространяется по линии и доходит до места асимметрии. В результате большой связи между искусственной и основной цепями в месте асимметрии импульс переходит в основную цепь и возвращается к началу линии. На экране электронно-лучевой трубки импульсного прибора появляется выброс, соответствующий импульсу, отраженному от искомой неоднородности.

4.5.15. Расстояние до места повреждения определяется умножением цены деления на число калибрационных отметок, отсчитанных между передними фронтами зондирующего и отраженного импульсов на экране прибора, или по показаниям ручек прибора при совмещении передних фронтов зондирующих и отраженных импульсов.

4.5.16. Погрешность определения расстояния до места сосредоточенной асимметрии не превышает ±2% длины линии. Для измерения расстояния до места повреждения применяются приборы Р5-9 и Р5-10. Схема измерений приведена на рис.4.52.

Рис.4.52. Схема измерения для определения расстояния до места сосредоточенной омической асимметрии методом зондирующих импульсов

4.5.17. Метод измерения с применением электронного осциллографа применяют для определения расстояния до места постоянной или меняющейся по значению омической асимметрии цепи на воздушных и кабельных линиях связи. Минимальное значение омической асимметрии, расстояние до которой может быть определено этим методом, составляет 5 Ом. Схема измерений приведена на рис.4.53.

Рис.4.53. Схема измерения для определения расстояния до места сосредоточенной омической асимметрии при использовании электронного осциллографа

4.5.18. Место повреждения можно определить на кабелях связи с диаметром жил 0,9-1,2 мм на расстоянии от нескольких метров до 10 км; на ЦМ-воздушной линии связи — на расстоянии от 1 до 100 км.

4.5.19. Если из п. не удается определить расстояние до места повреждения, то измерения проводят из п..

4.5.20. Напряжение, поступающее от генератора переменного тока, подают на вход осциллографа, а напряжение, поступающее с поврежденной линии, подают на вход осциллографа.

Измерения сводятся к следующему. Увеличивая частоту генератора (от единиц килогерц до верхней частоты диапазона уплотнения) и одновременно регулируя усиление усилителя осциллографа, добиваются изображения окружности или эллипса на экране осциллографа. Затем частоту генератора плавно увеличивают до тех пор, пока не будет получена прямая линия вместо эллипса. Данную частоту фиксируют.

Затем частоту генератора продолжают увеличивать и фиксируют те частоты , , и т.д., при которых на экране осциллографа будут получаться прямые линии с одинаковым наклоном.

4.5.21. По полученным данным сначала подсчитывают все разности между соседними частотами (; и т.д.), а затем определяют среднее арифметическое значение .

4.5.22. Расстояние до места омической асимметрии цепи , где — усредненная скорость распространения электромагнитной волны по основной и искусственной цепям, км/с; — средняя разность частот, Гц, при которых на экране осциллографов получаются прямые линии с одинаковым наклоном.

4.5.23. Скорость распространения определяется измерениями по схеме рис.4.53 при включении искусственной асимметрии на известном расстоянии (например, в конце линии включается резистор сопротивлением 100 Ом).

4.5.24. Измерения производят во всем диапазоне частот уплотнения цепей данного типа линии связи. Среднее значение скорости распространения .

4.5.25. Погрешность при многократных измерениях не превышает ±2% длины измеряемой линии.

4.5.26. При измерении расстояния до места повреждения применяют генератор из комплекта МР-62 или MP-61 и осциллограф типа С1-73 или аналогичный.

4.5.27. Метод измерения частотной характеристики переходного затухания между основной и искусственной цепями. Минимальное значение омической асимметрии, место которой может быть определено по данному методу, составляет 5 Ом. Схема измерений приведена на рис.4.54, . Напряжение от генератора переменного тока подают в искусственную цепь. Широкополосный указатель уровня с высокоомным входом включают на входе поврежденной цепи. Процесс измерений заключается в следующем. Увеличивая частоту генератора (от единиц кГц до верхней частоты диапазона уплотнения), замечают те частоты, при которых показания указателя уровня будут максимальными (, , , …, ) или минимальными (, , , …, ).

Рис.4.54. Схема для определения расстояния до места сосредоточенной омической асимметрии методом измерения частотной характеристики переходного затухания между основной и искусственной цепями (); зависимость показаний указателя уровня от частоты при измерениях по определению расстояния до места сосредоточенной омической асимметрии ()

4.5.28. По полученным данным строят зависимость показаний индикатора уровня от частоты (рис.4.54, ) или составляют таблицу максимумов и минимумов. Затем подсчитывают все разности между смежными частотами (, ; ; и т.д.) и определяют их среднее арифметическое значение .

4.5.29. Расстояние до места омической асимметрии , где — усредненная скорость распространения электромагнитной волны по основной и искусственной цепям, км/с.

4.5.30. Скорость распространения определяют в соответствии с п.4.5.24.

4.5.31. Погрешность определения расстояния до места омической асимметрии цепи при многократных измерениях не превышает ±2% длины измеряемой линии.

4.5.32. При измерениях применяют генератор и широкополосный указатель уровня прибора МР-62 или МР-61.

4.6. Методы измерений для определения расстояния до места разбитости пар.

4.6.1. При монтаже кабелей связи возможны ошибки в соединении проводников, заключающиеся в том, что какая-либо жила одной пары соединяется с жилой другой пары. Такие пары называют разбитыми. Расстояние до места разбитости пар определяется импульсным методом и с помощью моста переменного тока.

4.6.2. Импульсный метод дает возможность определять места нескольких разбитостей пар, если они находятся от пункта измерения на расстоянии 0,2-15 км. В противном случае измерения производятся из противоположного пункта.

4.6.3. Схема измерений приведена на рис.4.55, а. В одну из разбитых пар подается зондирующий импульс . Импульс, распространяясь по линии, доходит до места разбитости, которое характеризуется резким увеличением электромагнитной связи между парами и возвращается обратно (отраженный импульс ).

Рис.4.55. Схема измерения для определения места разбитости пар импульсным методом

4.6.4. В результате большой связи в месте разбитости пар импульс переходит из первой пары во вторую и возвращается к началу линии. На экране ЭЛП возникает выброс, соответствующий резкому уменьшению переходного затухания в месте разбитости (рис.4.55, ). Для того чтобы убедиться, что импульс во второй паре соответствует месту разбитости (а не неоднородности), следует поменять местами шнуры на выходе генератора зондирующих импульсов. Если импульс во второй паре соответствует месту разбитости, он поменяет свою полярность. Если в кабеле имеется несколько разбитых пар, то на экране ЭЛП будут видны импульсы, соответствующие этим местам.

4.6.5. Расстояние до места разбитости пар определяется:

  • для приборов Р5-1А умножением цены деления на число калибрационных отметок, отсчитанных между передними фронтами зондирующего и отраженного импульсов на экране ЭЛП;

    для приборов Р5-5 и P5-10 по показанию курбеля «Расстояние» после совмещения передних фронтов зондирующего и перешедшего в соседнюю пару импульсов в месте разбитости с отсчетной риской шкалы ЭЛП с учетом коэффициента укорочения (п.4.2.114.)

  • 4.6.6. Погрешность определения расстояния до места разбитости пар импульсным методом не превышает ±(1,5-2)% длины линии.

4.6.7. Метод с использованием моста переменного тока применяется, если жилы перепутаны в одной или двух муфтах. Измерение производится на частоте 10 или 25 Гц при длине участка более 3 км и 800 Гц при длине участка менее 3 км.

4.6.8. При перепутывании жил в одной муфте на кабелях со звездной скруткой производится два измерения по схемам рис.4.56, и рис.4.56,

Рис.4.56. Схема измерений для определения расстояния до места перепутывания жил в одной муфте (для кабелей со звездной скруткой)

Расстояние до места перепутывания , где , , — сопротивление, Ом, плеч моста постоянного, переменного при первом и втором измерениях соответственно.

При измерениях на кабелях с парной скруткой производится два измерения по схемам рис.4.57, и рис.4.57, . В этом случае расстояние до места перепутывания определяется по формуле: .

Рис.4.57. Схема измерения для определения расстояния до места перепутывания жил в одной муфте (для кабелей с двойной парной скруткой)

4.6.10. Погрешность определения расстояния до места разбитости пар не превышает ±1,5% длины линии.

4.6.11. При определении места разбитости пар методом моста переменного тока используются кабельные приборы ПКП-4 и ПКП-5.

4.7. Определение расстояния до места понижения электрической прочности изоляции жил (проводников).

4.7.1. Для определения расстояния до места понижения электрической прочности изоляции применяются высоковольтные мосты постоянного тока, уравновешивание которых производится в момент пробоя изоляции.

4.7.2. По способу отсчета расстояния до места повреждения высоковольтные мосты подразделяются на два типа: с непосредственным отсчетом расстояния по показаниям моста и с отсчетом по показаниям моста коэффициента пропорциональности.

4.7.3. Схема определения расстояния до места повреждения с непосредственным отсчетом расстояния по показаниям моста приведена на рис.4.59.

Рис.4.59. Схема измерений для определения расстояния до места понижения электрической прочности изоляции с непосредственным отсчетом расстояния по показаниям моста

Определение расстояния до места повреждения производится в два этапа. На первом с помощью изменения сопротивления резисторов и в прибор вводится информация о длине линии (в единицах длины), на противоположном конце жилы соединяются между собой и с оболочкой кабеля. К высоковольтному мосту подключается источник низкого напряжения (не более 100 В), и резистором производится уравновешивание. На втором этапе на противоположном конце жилы отсоединяются от оболочки кабеля. К мосту через кнопку 3 «Измерение» подключается источник высокого напряжения , на котором устанавливается напряжение, на 10-20% превышающее напряжение пробоя. Уравновешивание производится в моменты пробоя резистором (магазин отношений сопротивлений). Отсчет расстояния до места повреждения производится по показаниям ручек резистора

.

4.7.4. Погрешность определения расстояния до места повреждения не превышает ±1,5% длины измеряемой линии.

4.7.5. Определение расстояния до места понижения электрической прочности изоляции жил с непосредственным отсчетом расстояния по показаниям моста производится высоковольтным мостом Р41270 с источником напряжения постоянного тока П4110. Этими же приборами можно произвести определение коэффициента пропорциональности .

4.7.6. Схема определения расстояния до места повреждения с отсчетом коэффициента пропорциональности приведена на рис.4.60.

Рис.4.60. Схема измерения для определения расстояния до места пониженной электрической прочности изоляции с отсчетом коэффициента пропорциональности (при )

4.7.7. Уравновешивание моста производится в моменты пробоя. Коэффициент определяется по показаниям магазина отношений . Расстояние до места повреждения .

4.7.9. Если при первом измерении мост уравновешивается, а при втором для его уравновешивания необходимо поменять провода на клеммах 1 и 2, то расстояние до места повреждения .

4.7.10. Если при первом и втором измерениях для уравновешивания моста необходимо поменять провода на клеммах, то расстояние до места повреждения .

4.7.11. Погрешность определения расстояния до места повреждения не превышает ±2% длины измеряемой линии.

4.7.12. Определение расстояния до места понижения электрической прочности изоляции с отсчетом по показаниям моста коэффициента пропорциональности производится комплектом КОП.

4.7.13. При работе с высоковольтными мостами следует учитывать наличие высокого напряжения (до 5 кВ) в измерительной схеме. Измерения необходимо проводить со строгим соблюдением Правил техники безопасности при работах на кабельных линиях связи и проводного вещания (М.: Связь, 1979).

4.8. Методы измерения цепей дистанционного питания, содержащих нелинейные элементы.

Общие положения.

4.8.1. Цепь дистанционного питания (ДП) многоканальных систем передачи (например, система К-10 800) содержит кроме участков коаксиального кабеля фильтры питания с сосредоточенными емкостями и индуктивностями, нелинейные элементы (стабилитроны, диоды) и элементы защиты, которые включены в каждом НУП.

4.8.2. При измерении электрических параметров и определении места повреждения цепи ДП постоянным током, в мостовых схемах источник питания включается в цепь ДП, а индикатор подключается к средней точке двух плеч моста и «земле».

4.8.3. При измерении цепи ДП постоянным током источник питания должен работать в режиме стабилизации тока и включается в цепь ДП в прямой полярности, т.е. так же, как и источник ДП.

4.8.4. Значение измерительного тока в цепи ДП должно находиться в пределах 50-200 мА, но не более тока ДП.

4.8.5. Источник питания постоянного тока необходимо включать (выключать) при малых значениях тока и затем плавно повышать (понижать) ток до требуемого значения.

Измерение электрических параметров цепи ДП.

4.8.6. Измерение сопротивления шлейфа внутренних проводников КП цепи ДП производится мостом постоянного тока, схема которого приведена на рис.4.62. Источником питания устанавливается ток в цепи ДП порядка 50-200 мА. Для измерения можно использовать источник питания постоянного тока Б5-50 в режиме стабилизации тока. При равновесии схемы моста сопротивление шлейфа цепи ДП , где — сопротивление переменного плеча схемы моста, Ом; — отношение сопротивлений постоянных плеч моста (99 кОм).

Рис.4.62. Схема измерения электрического сопротивления шлейфа цепи ДП

4.8.7. Измерение электрической емкости внутреннего проводника КП цепи ДП по отношению к земле производится методом вольтметра-амперметра с помощью моста постоянного тока при питании его пульсирующим током или моста переменного тока.

Схема измерения емкости с помощью моста переменного тока приведена на рис.4.63.

Рис.4.63. Схема измерения электрической емкости цепи ДП

При равновесии схемы моста значение электрической емкости, нФ, , где — сопротивление переменного плеча схемы моста; — множитель переключателя «Диапазоны измерений».

Для измерения емкости мостом переменного тока применяется прибор ПКП-4.

4.8.8. Измерение сопротивления изоляции внутренних проводников КП цепи ДП относительно земли производится методом вольтметра-амперметра. Сопротивление изоляции первой и второй КП (каждой в отдельности) измеряется прибором ПКП-4 или ПКП-5.

Определение расстояния до места обрыва цепи ДП.

4.8.9. Измерения по определению расстояния до места обрыва цепи производятся следующими методами:

  • емкости внутреннего проводника оборванной КП по отношению к земле;

  • отношения емкостей внутренних проводников оборванной и исправной КП.

4.8.11. Измерение отношения емкостей внутренних проводников оборванной к исправной КП производится по схеме, приведенной на рис.4.64. В п. внутренние проводники КП замыкаются накоротко, в п. — подключаются к прибору. Уравновешивание схемы моста переменного тока производится при помощи резистора с переменным сопротивлением .

Рис.4.64. Схема измерения для определения расстояния до места обрыва методом измерения отношения емкостей внутренних проводников оборванной и исправной КП

Расстояние до места обрыва внутреннего проводника КП .

Примечание. Схема, приведенная на рис.4.64, может применяться и для моста, питание которого осуществляется пульсирующим током.

При измерении отношения емкостей с помощью моста переменного тока применяются приборы ПКП-4 или ПКП-5.

Определение номера поврежденного усилительного участка при понижении сопротивления цепи ДП.

4.8.12. Измерения по определению номера поврежденного усилительного участка производятся следующими методами:

  • двух односторонних измерений с помощью моста с переменным отношением плеч (метод Купфмюллера);

  • двусторонних измерений с помощью моста с переменным или постоянным отношением плеч;

  • двух односторонних измерений с помощью моста с переменным или постоянным отношением плеч при закорачивании цепи ДП в различных местах;

  • двух односторонних измерений с помощью моста с переменным или постоянным отношением плеч при включении дополнительного сопротивления в конце цепи ДП;

    Примечание. Применение указанных методов обусловлено тем, что в некоторых системах передачи в устройствах телемеханики между внутренними проводниками КП включаются поперечные ветви (например, в системе К-10 800 диод-резистор, которые понижают сопротивление изоляции не только между внутренними проводниками КП, но и каждого проводника КП относительно «земли». Поэтому при измерении сопротивления изоляции КП не представляется возможным сделать вывод о том, что изоляция повреждена в одной или двух КП.

4.8.16. Измерения методом двух односторонних измерений с помощью моста с постоянным отношением плеч при закорачивании цепи ДП в различных местах производится по схеме, приведенной на рис.4.66.

При первом измерении определяется номер предполагаемого поврежденного усилительного участка . Затем выезжают в ближайший НУП, расположенный за предполагаемым участком повреждения, и закорачивают внутренние проводники КП цепи ДП.

Второе измерение производится на укороченном участке цепи ДП при том же значении тока, при котором производилось первое измерение.

Номер НУП, за которым находится поврежденный усилительный участок, , где , , — значения переменных сопротивлений при равновесии схемы соответственно при первом и втором измерениях, кОм; , — сопротивления шлейфа цепи ДП, измеренные при тех же значениях тока, при которых производились измерения значений и , кОм.

Примечание. При измерении с помощью моста с переменным отношением плеч номер НУП, после которого находится поврежденный усилительный участок , где *; ; ; ; =99 кОм — значение сопротивления постоянного плеча мостовой схемы.

________________

* Формула соответствует оригиналу.

4.8.17. Измерение методом двух односторонних измерений с помощью моста с постоянным отношением плеч при включении дополнительного сопротивления в конце цепи производится по схемам, приведенным на рис.4.66 и 4.67.

Рис.4.67. Схема измерения для определения расстояния до места понижения сопротивления изоляции КП методом измерений с помощью моста с постоянным отношением плеч при включении дополнительного сопротивления в конце цепи

Первое измерение производится при замкнутых накоротко внутренних проводниках КП в п. (рис.4.66), второе (рис.4.67) — при включенном в п. между внутренними проводниками КП дополнительного калиброванного сопротивления (50 Ом ±0,2%). Оба измерения производятся при одном и том же значении тока.

Номер НУП, после которого находится поврежденный усилительный участок, , где ; , — значение переменных сопротивлений при равновесии схемы соответственно при первом и втором измерениях, кОм; — сопротивление шлейфа цепи ДП, измеренное при том же значении тока, при котором производилось измерение , кОм.

Примечание. При измерении с помощью моста с переменным отношением плеч номер НУП, после которого находится поврежденный усилительный участок, , где ; ; ; ; 99 кОм — значение сопротивления постоянного плеча мостовой схе

мы.

4.8.18. Измерение методом двух измерений напряжений при замкнутых и разомкнутых внутренних проводниках КП в п. производится по схеме, приведенной на рис.4.68.

Рис.4.68. Схема измерения для определения расстояния до места понижения сопротивления изоляции КП методом измерения падений напряжения

Последовательно во времени производится два измерения напряжения между внутренним проводником каждой КП и землей: первое при замкнутых накоротко внутренних проводниках КП в п., второе — при разомкнутых.

Номер НУП, после которого находится поврежденный усилительный участок, , где ; .

Примечание. При измерении напряжений с использованием метода двусторонних измерений источник питания постоянного тока включается в цепь ДП в пп. и в прямой полярности (для сохранения одинакового направления тока). Измерения производятся при одном и том же значении тока в цепи ДП. Номер НУП, после которого находится поврежденный усилительный участок, , где ; .

Для измерения напряжения можно использовать цифровой вольтметр В7-16.

Уточнение номера поврежденного усилительного участка при понижении сопротивления цепи

ДП.

4.8.19. После произведенных измерений по определению номера поврежденного усилительного участка при понижении сопротивления изоляции рекомендуется производить его уточнение.

4.8.20. В НУП, расположенном за поврежденным усилительным участком (например, в НУП-5), обрывается цепь ДП, и из п. производится измерение сопротивления изоляции первой и второй КП каждой в отдельности.

4.8.21. Если при измерении окажется, что сопротивление изоляции понижено, переезжают в НУП-4, расположенный ближе к п., снова обрывают цепь ДП и измеряют сопротивление изоляции. Если сопротивление изоляции в норме, то повреждение изоляции цепи ДП в этом случае находится на участке между НУП-5 и НУП-4.

4.9. Определение несогласованного шага пупинизации.

4.9.1. Несогласованные шаги пупинизации появляются в основном в результате пропуска или неправильного включения катушки (катушек) пупинизации.

4.9.2. В цепях с пропущенными или неправильно включенными катушками пупинизации частотные характеристики входного сопротивления, а также затухания не совпадают с их расчетными значениями и имеют резко выраженный волновой характер. Частотные характеристики входного сопротивления пупинизированных цепей приведены в ОСТ 45.01-86. Частотные характеристики затухания, дБ, пупинизированных цепей могут быть рассчитаны по формуле , где — расчетная частота, Гц; ; — предельная частота пупинизации; — индуктивность катушки пупинизации, Гн; — шаг пупинизации, км; — емкость кабеля, Ф; — километрическое сопротивление кабеля, Ом/км; — коэффициент диэлектрических потерь в кабеле; — проводимость кабеля, Ом/км, ; — сопротивление катушки пупинизации, Ом; — длина це

пи, км.

4.9.3. Фактически установленное в кабеле число катушек , где , — электрические сопротивления шлейфов соответственно пупинизированной и непупинизированной симметричных пар на участке НУП-НУП; — электрическое сопротивление катушки, Ом.

4.9.4. Определение номера пропущенной или неправильно включенной катушки производится при помощи измерения методом зондирующих импульсов и, в случае необходимости, измерения частотной характеристики рабочего затухания между обслуживаемым усилительным пунктом (ОУП) и соответствующими НУП. При этих измерениях проверяются места включения катушек.

4.9.5. Учитывая, что на участке между двумя НУП (или ОУП и НУП) могут быть включены две или три катушки, измерения импульсной характеристики производятся с обеих сторон усилительного участка при длительности импульса 0,1-0,3 мкс.

4.9.6. При правильно включенной катушке отраженный от нее импульс имеет четко выраженный характер, и дальнейший участок линии не просматривается. При неправильно включенной катушке наблюдаются несколько нечетко выраженных отраженных импульсов, а также слабый отраженный импульс от следующей катушки.

4.9.7. После обнаружения пропущенной (неправильно включенной) катушки необходимо ее включить (включить ее правильно), если обнаружено несоблюдение шага пупинизации, необходимо его восстановить.

4.9.8. На усилительных участках, на которых включены три катушки, проделываются операции в соответствии с пп.4.9.3-4.9.7, после чего каждые 100-200 Гц измеряется частотная характеристика рабочего затухания между ОУП и НУП, расположенном за этим участком. Если частотная характеристика соответствует расчетной, это означает, что средняя катушка включена правильно, при несоответствии частотной характеристики необходимо включить правильно среднюю катушку.

4.9.9. После проведения работ в соответствии с пп.4.9.4-4.9.8 необходимо измерить частотную характеристику входного сопротивления или затухания на участке ОУП-ОУП. Если частотная характеристика не соответствует норме, нужно измерить емкость на укороченных шагах и (при необходимости) установить недостающие конденсаторы.

4.10. Определение трассы кабеля.

4.10.1. Определение трассы кабеля производится при проведении ремонтно-профилактических и аварийно-восстановительных работ на кабельных линиях связи.

4.10.2. Определение трассы кабеля производится индукционным методом, заключающимся в том, что в кабеле возбуждается электрический ток, создающий вокруг него магнитное поле, а на поверхности земли прослеживают изменение напряженности магнитного поля при линейном (угловом) перемещения поискового устройства в определенной плоскости. Обычно эта плоскость перпендикулярна кабелю.

4.10.3. По способу возбуждения тока в кабеле индукционный метод подразделяют на контактный и бесконтактный. При контактном методе генератор подключают либо непосредственно к токопроводящим элементам конструкции кабеля, либо к разнесенным заземлителям. При бесконтактном методе возбуждение тока в кабеле производится с помощью индукционного возбудителя (мерцающей антенны).

4.10.4. Определение трассы кабеля может производиться по максимуму горизонтальной составляющей напряженности магнитного поля, при этом ось приемной катушки поискового устройства должна быть ориентирована параллельно поверхности земли (поиск трассы «по максимуму»), или по минимуму вертикальной составляющей напряженности магнитного поля, при этом ось приемной катушки направлена перпендикулярно поверхности земли (поиск трассы «по минимуму»).

4.10.5. При наличии параллельных металлосодержащих коммуникаций, трасса которых проходит на расстоянии менее ( — глубина залегания кабеля), поиск трассы производится только «по максимуму». Если расстояние между трассами кабеля и параллельно проложенной коммуникации менее 0,5, то кабель и коммуникация неразличимы и можно определить среднюю трассу. Два кабеля, проложенные в одной траншее, воспринимаются трассоискателем как один объект.

4.10.6. Для поиска трассы кабелей могут применяться серийно выпускаемые приборы ИП-8, КИ-4П, ПИГ и находящийся до настоящего времени в эксплуатации прибор ИП-7. Трассоискателями оснащены также приборы для определения мест повреждения ИМПИ-2, ИМП-2 и устройство для фиксации местоположения соединительных муфт УФСМ. В качестве генераторов сигналов могут быть применены генераторы ГИС, ГКИ, ГИП. Необходимо, чтобы рабочие частоты генераторов и приемников совпадали. Для увеличения дальности действия генератора ГИС применяется усилитель мощности УМ-ГИС. Принцип действия перечисленных выше приборов основан на контактном индукционном методе. Схемы подключения генераторов к кабелю, а также приемы работы с трассоискателями приведены в описаниях конкретных типов приборов.

4.11. Определение глубины залегания кабеля.

4.11.1. Определение глубины залегания кабеля производится как при строительстве, так и при эксплуатации кабельных линий связи.

4.11.2. Для определения глубины залегания кабеля применяются трассоискатели и специальный прибор для измерения глубины (ПИГ). При работе с трассоискателями погрешность измерения глубины залегания кабеля не нормируется. При работе с ПИГ погрешность измерения нормируется техническими характеристиками прибора.

4.11.3. Глубина залегания определяется по изменению напряженности магнитного поля тока, протекающего по кабелю, в плоскости, перпендикулярной ему. Методика определения глубины залегания обусловлена конструкцией поисковой системы конкретного типа трассоискателя и приводится в эксплуатационной документации.

4.11.4. При наличии параллельных металлосодержащих протяженных объектов (кабелей, грозозащитных тросов и т.п.), трасса которых проходит на расстоянии менее 3 от трассы кабеля, при определении глубины возможны значительные погрешности.

4.12. Определение местоположения соединительных муфт.

4.12.1. Для фиксации местоположения соединительных муфт применяются замерные столбики или электронные маркеры, которые устанавливаются под землей на глубине 0,7 м в случаях, когда установка замерных столбиков невозможна (кабель проходит по пахотным землям и др.). В этом случае на обочине дороги устанавливаются указательные столбики, на них проставляется расстояние до муфты и направление ее расположения. На картограмме должен быть указан номер маркера, который соответствует данной муфте.

4.12.2. Определение местоположения соединительных муфт, обозначенных электронным маркером, производится с помощью приемопередающего устройства УФСМ. Если трасса кабеля неизвестна, то перед началом работ необходимо подключить к кабелю генератор испытательных сигналов с рабочей частотой 1071 Гц (типа ГИС), по одной из схем для определения трассы. Трассу кабеля можно определить также с помощью трассоискателя, встроенного в УФСМ.

4.12.3. Местоположение электронного маркера определяется при перемещении поискового устройства по трассе кабеля. Когда поисковое устройство окажется в зоне обнаружения маркера, в головных телефонах появляется характерный НЧ сигнал. Точное местоположение маркера определяется в зоне обнаружения по минимальному отклонению стрелочного индикатора и минимуму НЧ сигнала в головных телефонах. При этом поисковое устройство находится над маркером.

4.12.4. Электронными маркерами могут быть обозначены другие подземные объекты кабельной линии связи: встроенные НУП, контрольно-измерительные пункты (КИП), заземлители и т.п.

4.13. Определение места повреждения кабеля на строительной длине.

4.13.1. Методы определения места повреждения (МП).

4.13.1.1. Определение места повреждения кабеля производится на его трассе. Основными методами определения МП являются индукционный, градиента потенциалов, акустический.

Индукционный метод основан на прослеживании вдоль трассы кабеля изменения напряженности магнитного поля тока, протекающего по кабелю. В МП происходит значительное изменение напряженности магнитного поля. Применяется при определении мест понижения электрического сопротивления изоляции, мест обрывов и т.п.

Метод градиента потенциалов основан на прослеживании вдоль трассы изменения напряженности электрического поля, обусловленного токами утечки. В МП наблюдается увеличение напряженности. Применяется при определении МП наружных изолирующих покровов кабеля.

Акустический метод основан на прослеживании вдоль трассы изменения интенсивности акустического сигнала, возникающего при электрическом пробое изоляции кабеля. Применяется при определении мест электрического пробоя и повреждений, которые можно свести к электрическому пробою изоляции.

4.13.1.2. Определение МП может производиться с помощью приборов, принцип действия которых основан на сочетании различных методов, если такое решение позволяет облегчить поиск повреждений.

4.13.1.3. Большинство приборов для поиска мест повреждений оснащены трассоискателями или могут выполнять их функции. Это позволяет производить работы непосредственно на трассе кабеля, что увеличивает эффективность применяемых методов.

4.13.2. Порядок определения мест повреждений.

4.13.2.1. Определение мест повреждений производится последовательным ограничением размеров поврежденного отрезка кабеля. Абсолютная погрешность при определении расстояния до места повреждения возрастает с увеличением длины участка. Поэтому, как правило, место повреждения рекомендуется определять в два этапа: сначала расстояние до места повреждения, а затем само место повреждения на трассе кабеля.

4.13.2.2. Определив расстояние до места повреждения на участке, вскрывают одну из ближайших к повреждению муфт (муфту на рис.4.69) и, проводя из нее измерения, определяют, в какой стороне от нее находится повреждение. Затем вскрывают ближайшую муфту, расположенную за местом повреждения, и производят измерение на участке между вскрытыми муфтами с целью определения расстояния от ближайшей к повреждению муфты до места повреждения.

Рис.4.69. Схема измерения для уточнения места повреждения кабеля

4.13.2.3. Дальнейшие работы по определению места повреждения производятся по методам, изложенным в п.4.13.1, в зависимости от характера повреждения.

4.13.2.4. При проведении работ по определению места повреждения должна быть уточнена трасса кабеля. Процесс определения трассы должен предшествовать или совпадать по времени с процессом определения места повреждения.

4.13.3. Определение места понижения электрического сопротивления изоляции жил.

4.13.3.1. Определение расстояния до места понижения электрического сопротивления изоляции производится методами, описанными в п.4.2. Предпочтительным является метод трех измерений.

4.13.3.2. При невозможности применения методов, описанных в разделе 4.2, или отсутствии исправных жил в кабеле прокладывают линию из двух вспомогательных проводников. Вспомогательные проводники должны быть скручены, иметь одинаковое сопротивление и обладать высоким сопротивлением изоляции между собой и по отношению к «земле». Желательно, чтобы длина проводников, диаметр и материал были такими же, как и жил поврежденного кабеля.

4.13.3.3. Для вспомогательных проводников рекомендуется использовать строительные длины кабеля КСПП, ПРППМ, МКПВ.

4.13.3.4. Кроме методов, описанных в п.4.2, для уточнения места повреждения можно производить измерения в соответствии с рис.4.70.

Рис.4.70. Схема измерения для уточнения места повреждения изоляции жилы кабеля

________________
     * Брак оригинала.

4.13.3.5. Два вспомогательных изолированных проводника подсоединяют к поврежденной жиле во вскрытых муфтах и .

4.13.6. Оператор с измерительной батареей и штырем для заземления двигается по трассе измеряемого кабеля, например, от муфты к муфте .

4.13.3.7. С помощью лезвия ножа с изолированной рукояткой, соединенного с одним из полюсов батареи, он периодически прорезает изоляцию второго вспомогательного провода, при этом другой полюс батареи должен быть заземлен. Оператор, находящийся у муфты , наблюдает за изменением тока по гальванометру. Месту повреждения соответствует минимум тока.

4.13.3.8. В качестве индикатора рекомендуется применять гальванометр М195/1. Источником питания может служить батарея БАС-80.

4.13.3.9. Абсолютная погрешность определения места повреждения при отсутствии помех не превышает 1 м.

4.13.3.10. Уточнение места повреждения с помощью кабелеискателя можно осуществить только на раскопанном кабеле и при переходном сопротивлении в месте повреждения, не превышающем нескольких десятков Ом (повреждение изоляции «жила-оболочка»).

4.13.3.11. В муфте к цепи «жила — металлическая оболочка» подключается генератор кабелеискателя. Жилы, не участвующие в измерении, необходимо заземлить. Катушку кабелеискателя располагают в траншее над кабелем в таком положении, при котором индуцированная в ней ЭДС будет максимальной. Затем, сохраняя неизменным положение катушки, оператор движется вдоль открытого кабеля. На место повреждения изоляции между жилой и металлической оболочкой укажет резкое уменьшение силы звука в головном телефоне.

4.13.4. Определение места обрыва жил.

4.13.4.1. Уточнение места обрыва из вскрытых муфт производится методами, изложенными в п.4.3.

4.13.4.2. Измерения с помощью моста переменного тока производятся на частоте 800 Гц.

4.13.4.3. Измерения импульсным методом производятся при минимальной длительности зондирующего импульса.

4.13.5. Определение места понижения электрической прочности изоляции жил.

4.13.5.1. При определении места понижения электрической прочности изоляции с помощью высоковольтного моста измеряют расстояние между ближайшей к повреждению муфтой и местом повреждения.

4.13.5.2. После этого на трассе обозначают район повреждения, определяемый по результатам измерения, с учетом погрешности определения расстояния до повреждения на трассе.

4.13.5.3. Определение места понижения электрической прочности акустическим методом производится с помощью прибора ИМП-2 с поверхности грунта. Для этого в поврежденные жилы включается источник высокого напряжения и устанавливают такое напряжение, чтобы происходили периодические пробои изоляции. Дальний конец кабеля должен быть изолирован. После подготовки прибора к работе в соответствии с описанием ИМП-2 начинают поиск повреждения. В месте повреждения сигнал, воспринимаемый акустическим датчиком прибора, будет максимальным. Этому сигналу будет соответствовать максимальное отклонение стрелки прибора и максимальный уровень звука в головных телефонах. Для повышения помехозащищенности в прибор ИМП-2 введен электромагнитный канал. Работу с прибором необходимо производить в соответствии с техническим описанием.

4.13.5.4. Определение места понижения электрической прочности индукционным методом производится только при пробое изоляции «жила-жила» с помощью комплекта КОП. В месте повреждения сигнал, воспринимаемый индукционным датчиком (щупом), применяемым при проведении работ, будет максимальным. Применение конкретного типа щупа обусловлено типом кабеля и характером повреждения. В состав комплекта КОП входят три щупа:

ЩАВ — щуп активный выносной, применяется при определении мест пробоя изоляции симметричных жил с поверхности грунта;

ЩАБ — щуп активный болотный, применяется при определении мест пробоя изоляции в кабелях, проложенных в болотах;

ЩАН — щуп активный накладной, применяется для определения мест пробоя в открытых кабелях путем наложения щупа на кабель.

Работу с прибором необходимо производить в соответствии с техническим описанием.

4.13.6. Определение места понижения электрического сопротивления изоляции металлических оболочек (экранов) кабелей с наружными пластмассовыми покровами.

4.13.6.1. Расстояние до места повреждения определяется с помощью моста постоянного тока (рис.4.4). В качестве вспомогательного провода используется исправная жила или исправная оболочка другого кабеля. Метод может дать приемлемые результаты, если повреждение одно или одно из повреждений преобладает над остальными.

4.13.6.2. Если повреждения изоляции металлических оболочек (экранов) носят массовый характер, измерения расстояния до места повреждения не производят.

4.13.6.3. Определение мест понижения сопротивления изоляции металлических оболочек (экранов) кабелей с наружными изолирующими покровами относительно земли производится методом градиента потенциалов. На бронированных кабелях без внешних изолирующих покровов этот метод не применяется.

4.13.6.4. Метод реализуется в приборах ИМПИ-2 и ИМПИ-3. Физические основы метода изложены в технических описаниях соответствующих приборов.

4.13.6.5. Прибор ИМПИ-2 дает возможность определять места повреждений на усилительном участке или строительной длине кабеля при переходных сопротивлениях до 100 кОм, прибор ИМПИ-3 — при переходных сопротивлениях до 1 МОм (в некоторых случаях до 5 МОм). Кроме этого, прибор ИМПИ-3 позволяет производить оценку значения переходного сопротивления в месте повреждения по методике, изложенной в его техническом паспорте.

4.13.6.6. Оба прибора могут работать совместно с генератором ИМПИ-2 или генератором ГИС с усилителем мощности УМ-ГИС.

4.14. Основные методы электрических измерений для определения расстояния до мест повреждений
приведены в табл.4.4.

Таблица 4.4

Характер повреждения

Рекомендуемые методы электрических измерений для определения

Рекомендуемые приборы

Погрешность измерений

Расстояния до места понижения электрического сопротивления изоляции

10 МОм50 МОм

При >400:

дифференциальный

ПКП-4

±1,5%

дифференциально-компенсационный

ПКП-4

±1,5%

10 МОм

Варлея

ПКП-4; ПКП-5; ПКП-3

±1% при 10 МОм

Муррея

То же

±0,5% при 1 МОм

трех измерений с помощью моста с постоянным отношением плеч

«

±1% при 10 МОм

±0,5% при 1 МОм

двух измерений с помощью моста с переменным отношением плеч (метод Фишера)

ПКП-4; ПКП-5; ПКП-3

±1% при 10 МОм

±0,5% при 1 МОм

При 3400

10 МОм50 МОм

двусторонний дифференциальный

ПКП-4

±1,5%

двусторонний дифференциально-компенсационный

То же

±1,5%

10 МОм

Купфмюллера

ПКП-4; ПКП-5; ПКП-3

±1% при 10 МОм

±0,5% при 1 МОм

двусторонний Варлея

То же

±1% при 10 МОм

±0,5% при 1 МОм

двусторонний Муррея

«

±1% при 10 МОм

±0,5% при 1 МОм

двусторонний Фишера

«

±1% при 10 МОм

±0,5% при 1 МОм

0,1 МОм

При 1,33:

двусторонний компенсационный с использованием двух поврежденных пар

ПКП-4; ПКП-5

±0,5%

односторонний компенсационный с использованием одной исправной и двух поврежденных пар

ПКП-4; ПКП-5

±0,5%

двух односторонних измерений с использованием двух поврежденных пар

То же

±0,5%

50

Блавье

ПКП-4; ПКП-5;
ПКП-3

±2%

двустороннего измерения сопротивления поврежденной цепи с помощью моста переменного тока частотой 10-25 Гц

ПКП-4; ПКП-5

±1,5%

При наличии помех:

10 MOм
400

моста с переменным отношением плеч с использованием двух поврежденных пар и индикатора с двумя входными цепями

ПКП-4

±1%

10 MОм
3400

двусторонний с помощью моста с переменным отношением плеч с использованием двух поврежденных пар и индикатора с двумя входными цепями

То же

±1%

Расстояния до места обрыва жил (проводников)

Обрыв всех жил

Емкости оборванных жил с помощью моста переменного тока:

>1,0 МОм

при <3 км на частоте 800 Гц

ПКП-4

±1%

при >3 км на частоте 10 или 25 Гц

То же

±1%

Отношения емкостей оборванной и исправной жил: с помощью моста переменного тока:

при <3 км на частоте 800 Гц

«

±0,6%

при >3 км на частоте 10 или 25 Гц

ПКП-4; ПКП-5

±0,6%

с помощью моста пульсирующего тока

импульсный

ПКП-3

±0,6%

Р5-10; Р5-9; Р5-5

±2%

Расстояния до места сосредоточенной омической асимметрии

Постоянная по значению омическая асимметрия на кабелях связи

С помощью моста КЗ с использованием весьма низкой частоты

ПКП-4

±3% при 5 Ом

±5% при <5 Ом

Постоянная или меняющаяся омическая асимметрия

Измерения частотной характеристики переходного затухания между основной и искусственной цепями

Генератор МР-62

±2%

Указатель уровня МР-62

Импульсный

Р5-10; Р5-9

±2%

Расстояния до места разбитости пар

Одно или несколько мест разбитости пар

Импульсный

Р5-10; Р5-9

±2%

Одна или две разбитости пар

С помощью моста переменного тока

ПКП-4; ПКП-5

±0,6%

Расстояния до места понижения электрической прочности изоляции

С помощью высоковольтного моста

Р41270; П4110

±1%

Примечания.

  1. 1. Применяется при любых строительных длинах кабеля, а также при. 2. Применяется при .

     6. КРАТКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ПРИБОРОВ

6.1. Прибор кабельный переносный ПКП-4
предназначен для электрических измерений параметров кабельных и воздушных линий связи, а также для определения расстояния до места понижения сопротивления изоляции или обрыва жил и до места сосредоточенной омической асимметрии.

Прибор позволяет производить:

  • измерение электрического сопротивления в пределах от 10 до 10 Ом с погрешностью не более ±(0,2+1/)%;

  • измерение сопротивления изоляции в пределах от 10 до 2·10 Ом с погрешностью, не превышающей ±2,5% длины рабочей части шкалы;

  • измерение омической асимметрии в пределах от 10 до 10 Ом для шлейфов с сопротивлением от 10 до 5000 Ом с погрешностью, отнесенной к половине сопротивления шлейфа, не более ±(0,2+20/)%;

  • измерение емкости в диапазоне 10-10 нФ с погрешностью не более ±(1+5/ нФ)% с использованием моста переменного тока при утечке не менее 10 Ом; емкости в диапазоне 3-3·10 нФ с погрешностью, не превышающей ±2,5% верхнего предела поддиапазона измерений методом вольтметра-амперметра при сопротивлении утечки не менее 3·10 Ом;

  • определение расстояния до места понижения сопротивления изоляции жил при сопротивлении шлейфа 10 Ом5000 Ом, при переходном сопротивлении в месте повреждения 10 Ом с погрешностью, не превышающей ±0,5%, при 10 Ом с погрешностью, не превышающей ±1%, при 5·10 Ом с погрешностью, не превышающей ±1,5%;

  • определение расстояния до места обрыва с помощью моста переменного тока при 0,01 мкФ и 10,01 с погрешностью, не превышающей ±0,6% при  переходном сопротивлении в месте повреждения 10 Ом, а при переходном сопротивлении 10 Ом с погрешностью, не превышающей ±1%;

  • определение расстояния до места сосредоточенной омической асимметрии на усилительных участках длиной 5-20 км при значении асимметрии более 5 Ом с погрешностью, не превышающей ±3%;

  • определение расстояния до места перепутывания, с погрешностью, не превышающей ±1,5%.

Прибор работает в диапазоне температур -30…+50 °С и относительной влажности до 90% при температуре +30 °С.

Питание прибора производится от сети переменного тока напряжением 220 или 24 В (±10%) частотой 50 Гц или от батареи из 12 элементов типа А343. Габариты прибора 450х300х27

0 мм, масса — 16 кг.

6.2. Прибор кабельный переносный ПКП-5
предназначен для электрических измерений параметров кабельных линий связи и определения расстояния до места повреждения изоляции и обрыва жил.

Прибор позволяет производить:

  • измерение электрического сопротивления шлейфа в диапазоне от 10 до 10 Ом с погрешностью не более ±(0,2+1/)%;

  • измерение омической асимметрии в диапазоне от 10 до 10 Ом с погрешностью не более ±(0,2+20/)%; для шлейфов сопротивлением от 10 до 5000 Ом;

  • измерение электрического сопротивления изоляции в диапазоне от 10 до 2·10 Ом с погрешностью, не превышающей ±2,5% относительно длины рабочей части шкалы;

  • измерение электрической емкости в диапазоне 3-3000 нФ с погрешностью, не превышающей ±2,5% верхнего предела поддиапазона измерений;

  • определять расстояние до места повреждения изоляции;

  • при 400 с погрешностью, не превышающей ±0,5% при 1 МОм и 1% при 10 МОм;

  • при 1,33 с погрешностью, не превышающей ±0,5% при 0,1 МОм;

  • определение расстояния до места обрыва с погрешностью, не превышающей ±0,6%.

Прибор работает в диапазоне температур от 30 до +50 °С.

Питание прибора осуществляется от одного из следующих источников:

  • сеть переменного тока частотой 50 Гц напряжением 220; 24 и 36 В;

  • встроенная батарея гальванических элементов типа А343 «Салют»;

  • внешний источник постоянного тока напряжением 12-18 В.

Габариты прибора 453х330х240 мм, масса со встроенной батареей 1

2,5 кг.

6.3. Прибор кабельный переносный ПКП-3
предназначен для измерений параметров кабельных и воздушных линий связи, а также для определения места повреждения или аварийного состояния линий.

Кабельный прибор позволяет производить:

  • измерение омического сопротивления в пределах от 0,1 до 10 Ом с погрешностью не более ±(0,2%+0,01 Ом), от 10 до 10 Ом с погрешностью не более ±0,5% и от 10 до 10 Ом с погрешностью не более ±5%;

  • измерение сопротивления изоляции в пределах от 3·10 до 10 Ом с погрешностью не более ±2,5% длины рабочей части шкалы;

  • измерение омической асимметрии в пределах от 0,1 до 100 Ом с погрешностью не более ±0,2% половины сопротивления шлейфа;

  • измерение емкости в пределах от 0,001 до 5 мкФ с погрешностью не более ±2,5% верхнего предела шкалы при сопротивлении изоляции не менее 10 Ом;

  • определение места повреждения изоляции жил кабеля;

  • определение места обрыва жил.

Питание прибора может производиться от сети переменного тока частотой 50 Гц, напряжением 220; 127 и 36 В или от сухих батарей типа 165У (3 шт.) и 373 (5 шт.). Габариты прибора 385х305х264 мм, масса прибора с батареями — 14,5 к

г.

6.4. Мегаомметр МЕГ-9.
Переносный прибор полевого типа, предназначен для измерения сопротивления изоляции кабелей, а также сопротивления изоляции других объектов при электрической емкости, не превышающей 1 мкФ. Мегаомметр обеспечивает измерение сопротивления изоляции в диапазоне 10-10 Ом. Номинальное значение напряжения на зажимах мегаомметра, предназначенных для подключения измеряемого объекта, — 150 В.

Основная погрешность прибора при несимметричных объектах не превышает ±10% от длины рабочей части шкалы в диапазоне 10-10 Ом и ±15% в диапазоне 10-10 Ом.

Прибор работает при температуре от -25 до +50 °С и относительной влажности до 98% при +40 °С. Питание осуществляется от двух элементов типа 165У. Потребляемый прибором ток от источников питания не превышает 100 мА.

Габариты прибора в кожухе (с закрытой крышкой) 310х210х175 мм, масса — не более 6,8 кг (при установленных элементах питания). Прибор комплектуется измерительными шнурами, брезентовой сумкой и ЗИП.

6.5. Источник напряжения постоянного тока П4110
предназначен для: испытания и тренировки электрическим напряжением изоляции жил кабелей связи, питания высоковольтного моста Р41270, создания в месте повреждения разрядов, уточнения места повреждения с помощью трассовых приборов и измерения тока утечки при испытании.

Диапазон испытательных напряжений 10-5·10 В с дискретностью 10 В.

Предел допускаемого значения основной относительной погрешности в диапазоне 100-250 В составляет ±10%, в диапазоне 260-5000 В — ±1,5%. Значения емкости накопительных конденсаторов составляют: 0,125; 0,25; 0,5; 1,0 и 1,5 мкФ. Диапазоны измерения тока утечки: 0-2; 0-20 и 0-200 мкА.

Прибор работает при температуре от -30 до +50 °С.

Питание прибора осуществляется от:

  • сети переменного тока частотой 50 Гц и напряжением 220 В;

  • внешнего источника постоянного тока напряжением 12 В.

Габариты прибора 410х360х250 мм, масса 14 кг.

6.6. Тренировочно-испытательная установка ТИУ-64
предназначена для испытания электрической прочности изоляции кабелей связи. Основные технические данные:

  • диапазон изменения выходного напряжения постоянного тока 0,2-4 кВ; с плавной регулировкой выходного напряжения во всем диапазоне;

  • контроль выходного напряжения осуществляется по встроенному стрелочному прибору с погрешностью ±5% верхнего предела диапазона измерений.

Электропитание осуществляется от встроенного индуктора или батареи из шести сухих элементов 145У.

Габариты установки 280Х160Х200 мм, масса 8 кг.

6.8.* Высоковольтный мост Р41270
предназначен для определения расстояния до места пробоя изоляции симметричных и коаксиальных жил кабелей связи при совместной работе с прибором П4110 на диапазонах длин кабелей: симметричных 100-25000 м, коаксиальных 100-9300 м.

________________

* Нумерация пункта соответствует оригиналу.

Мост обеспечивает непосредственный отсчет расстояния до места повреждения в единицах длины, погрешность прибора не превышает ±1% длины измеряемого кабеля.

Прибор работает при температуре от -30 до +50 °С и относительной влажности 90% при температуре 30 °С. Электропитание осуществляется от прибора П4110. Габариты моста 498х366х235 мм, масса — 12 кг.

6.9. Комплект для отыскания мест пробоя КОП
предназначен для дистанционного определения расстояния до мест пробоя изоляции цепей и последующего их уточнения на трассе кабеля при строительстве и эксплуатации магистралей связи.

В комплект входят: высоковольтный мост ВВМ-77; усилитель универсальный оконечный УУО; щуп активный выносной ЩАВ; щуп активный болотный ЩАБ; щуп активный ЩАН.

Назначение и основные технические данные:

ВВМ-77 обеспечивает подачу в кабель испытательного напряжения постоянного тока от 0,2 до 4 кВ с плавной регулировкой;

контроль напряжения, подаваемого в кабель, осуществляется по встроенному стрелочному прибору с относительной погрешностью ±5%;

мостовая схема ВВМ-77 определяет расчетный коэффициент расстояния до места пробоя с погрешностью ±0,2%;

уточнение места пробоя производится УУО в комплекте с одним из щупов (ЩАН, ЩАВ, ЩАБ);

рабочая частота УУО 120±2 Гц;

результирующая погрешность определения места пробоя с использованием поисковых устройств ±5 см.

Электропитание ВВМ-77 осуществляется от встроенной батареи из десяти аккумуляторов КНГК-11Д или от внешнего источника напряжения 11-16 В. Зарядное устройство, входящее в комплект моста, обеспечивает заряд аккумуляторов от сети переменного тока с частотой 50 Гц и напряжением 220 В.

Электропитание УУО осуществляется от двух элементов типа 3336 или аккумуляторной батареи 7 Д-0,1 напряжением 7,5-10 В.

Габариты, мм:

  • высоковольтного моста ВВМ-77 565х320х265;

  • усилителя ЩАН 1500х24х24;

  • щупа ЩАВ 945х100х240;

  • щупа ЩАБ 1500х22х22.

Масса, кг:

  • высоковольтного моста ВВМ-77 — 20;

  • усилителя УУО не более 3,5;

  • щупа ЩАН не более 1,8;

  • щупа ЩАВ не более 6;

  • щупа ЩАБ не более 2,2.

6.10. Измеритель входного сопротивления 12XL014
предназначен для измерения входного сопротивления в диапазоне 0,08-12,222 кОм на частотах 0,3-300 кГц:

Диапазон частот, кГц

0,05-10

10-100

100-300

Диапазон сопротивлений, кОм

0,01-1

0,01-10

0,04-50

Погрешность измерений

±1% ±0,2 Ом

±1% ±0,3 Ом

±3%

Измеритель работает при температуре от 5 до 35 °С. Масса прибора 35 кг.

6.11. Комплект приборов МР-62
предназначен для измерения каналов и узлов аппаратуры дальней связи в диапазоне 0,2-2100 кГц в автоматическом и ручном режимах.

В его состав входят: генератор уровня GF-62, универсальный измеритель уровня MV-62 и программный датчик частоты GP-62. Дополнительно может быть поставлено: вобулирующая приставка CW-62, прибор для измерения уровня сигнала SV-62 (осциллоскоп), а также измерительная станция W-62.

Технические данные GF-62

Частотный диапазон, кГц

0,2-2100

Погрешность установки частоты, %

±2·10±1 Гц

Выходной уровень, дБ

-61…+10

регулируемый по ступеням, дБ

10 и 1

плавно, дБ

1-0

Погрешность установки уровня, дБ

±0,1

Выходное сопротивление, Ом

несимметричный выход

0-75

симметричный выход

0; 135; 150; 600

Потребляемая мощность, В·А

20

Масса, кг

14

Габариты, мм

446х88х460

Электропитание от сети:

напряжением, В

220 +10%

         -15%

частотой, Гц

48-65

Технические данные MV-62

Частотный диапазон, кГц

0,2-2100

Погрешность установки частоты, %

±2·10±1 Гц

Широкополосные измерения:

диапазон, кГц

0,2-2100

уровень, дБ

-80 — +22

Селективные измерения при ширине полосы, кГц,

1,7 в диапазоне, кГц

1 …2100

0,1 в диапазоне, кГц

0,3…2100

1,7 в диапазоне, дБн

-120…+22

0,1 в диапазоне, дБн

-130…+22

Измерительные входы

40 кОм, 20 пФ; 135; 150; 600 Ом

Потребляемая мощность, В·А

30

Масса, кг

15

Габариты, мм

446х132х460

Электропитание от сети переменного тока:

напряжением, В

220 +10%

         -15%

частотой, Гц

48-65

Технические данные GP-62:

Частотный диапазон:

программируемая область, кГц

0,2-2099,9

дискретность, Гц

10

Продолжительность установки, с, при изменении частоты на 1 Гц

0,4-3

Потребляемая мощность, В·А

20

Питание от сети:

напряжением, В

220 +10%

         -15%

частотой, Гц

48-65

Габариты, мм

446х88х460

Масса, кг

10

6.12. Генератор ЕТ 70Т/А.

Технические данные:

Диапазон частот, кГц

0,3-620

Выходное сопротивление, Ом

(75; 135; 150; 600) ±5%

Погрешность частоты, в диапазонах, кГц:

4-40

±400 Гц

40-400

±1%

400-620

4 кГц

Неточность считывания

±(1% +50 Гц)

Затухание асимметрии, дБ

40

Диапазон уровней, дБ

-60-10

Диапазон рабочих температур, °С

0…+45

Электропитание от:

сети переменного тока напряжением, В

(110; 127; 220; 240) ±10%

частотой, Гц

40-60

внешнего аккумулятора или встроенной батареи типа «Планета», шт.

5

Габариты, мм

345х220х200

Масса, кг

8,5

6.13. Приемник измерительный переносный ET-70T/V
предназначен для измерения уровня и входных сопротивлений.

Технические данные

Широкополосный вход:

диапазон измеряемых частот, кГц, при входе:

симметричном

0,3-620

несимметричном

0,05-620

диапазон измерений, дБ

-50 (-60)…+20 (+10)

погрешность, дБ, на уровне 0 дБ

±0,2

Селективный вход:

диапазон измеряемых частот, кГц

4-620

диапазон измерений, дБ

-90 (-100)…+20 (+10)

погрешность, дБ, на уровне 0 дБ

±0,2

Входные сопротивления при входе:

согласованном, Ом

(75; 135; 600) ±5%

несогласованном, кОм

3-8

Затухание асимметрии, дБ

40

Измерение входного сопротивления:

диапазон частот, кГц

0,3-620

диапазон сопротивлений, Ом

50-3000

погрешность, %

±10

Электропитание от:

сети переменного тока напряжением, В

100-400 (200-260)

частотой, Гц

50

встроенного аккумулятора напряжением, В

18

током, А

0,48

внешней батареи, В

16-24

встроенной батареи типа «Планета», шт.

5

6.14. Указатель уровня полупроводниковой УУП-600
предназначен для эксплуатационных измерений уровней сигналов в аппаратуре дальней связи.

Технические данные

Рабочий диапазон частот, кГц

0,25-600

Диапазон измерений, дБ

-60…+27

Вход

симметричный

Входное сопротивление, Ом

135; 600

То же, высокоомное, кОм, более

6

Электропитание от:

сети переменного тока напряжением, В

24

источника постоянного тока напряжением, В

24

встроенных гальванических батарей типа 3336У, шт.

3

Потребление тока, мА, не более

6

Диапазон рабочих температур, °С

10-35

Габариты, мм

260х180х135

Масса, кг

4

6.15. Указатель уровня и генератор П-321.
Измерительный прибор П-321 является прибором переносного типа и предназначается для измерения остаточного затухания каналов связи и рабочего затухания линий связи, состоит из трех основных частей: генератора синусоидальных колебаний, указателя уровня и блока питания. Генератор и указатель уровня при измерениях могут использоваться совместно и независимо один от другого. Генератор дает на выходе 24 фиксированные частоты.

Технические данные

Генератора:

Рабочий диапазон частот, кГц

0,3-30

Диапазон уровней, дБ

от -35 до +13

Выходное сопротивление, Ом

600

Указателя уровня:

Рабочий диапазон частот, кГц

0,3-36

Диапазон измеряемых уровней, дБ

от -52 до +26

Входное сопротивление, кОм

>10; 0,6±0,03

Электропитание:

от сети переменного тока:

напряжением, В

127, 220

частотой, Гц

50

источника постоянного тока напряжением, В

24 ±10%

Габариты, мм

315х220х205

Масса, кг

8

6.16. Комплект приборов ВИЗ-600 для измерения переходного затухания
является переносным, выполнен на транзисторах, предназначен для наблюдения и измерения частотных характеристик переходного затухания между симметричными цепями. Комплект ВИЗ-600 может быть использован для измерений в полевых условиях при настройке и эксплуатации магистралей связи, а также в лабораторной практике.

В состав комплекта входят следующие приборы: генератор Г-ВИЗ-600, выравниватель амплитудный (2 шт.), индикатор И-ВИЗ-600, устройство для зарисовки характеристик, шнуры.

Технические данные

Генератора:

Рабочий диапазон частот, кГц

20-30; 300-600; 20-600

Максимальный уровень, дБ

26

Выходное сопротивление, Ом

170

Индикатора:

Рабочий диапазон частот, кГц

20-30; 300-600; 20-600

Максимальное значение измеряемого переходного затухания:

на ближнем конце, дБ

120

на дальнем конце, дБ

140

Погрешность измерения, дБ

±3

Прибор работает при температуре, °С

от -10 до +50

Электропитание от:

сети переменного тока:

напряжением, В

220 ±10%

частотой, Гц

50

источника постоянного тока:

напряжением, В

12

мощностью, Вт

26

Габариты, мм:

генератора

395х237х251

индикатора

330х515х440

Масса, кг:

генератора

12

индикатора

28

6.17. Измеритель комплексных связей ИКС-600
представляет собой полевой комплект приборов для измерения следующих параметров кабелей связи:

  • комплексных связей по активной и реактивной составляющим;

  • переходных затуханий на ближнем и дальнем концах линии;

  • защищенности на дальнем конце (с применением автоматических переключателей линии ПЛ);

  • связей по углу от 0 до 360° (или ·360°, где — любое целое число).

В состав комплекта входят: генератор качающейся частоты на транзисторах, устройство приема и переключения линий.

Технические данные

Генератора:

Рабочий диапазон частот, кГц

20-600 (20-300 и 300-600)

Выходное сопротивление, Ом

170±10

Индикатора:

Рабочий диапазон частот, кГц

20-600 (20-300 и 300-600)

Входное сопротивление, Ом

170±10

Минимальный входной уровень, дБ

-104

Максимальный уровень помех, дБ:

со сплошным спектром

-104

дискретных

-87

Прибор работает при температуре, °С

от -10 до +50

Электропитание от:

сети переменного тока:

напряжением, В

220 ±10%

частотой, Гц

50 ±2%

источника постоянного тока (только генератора):

напряжением, В

12 ±10%

мощностью, Вт

60

Масса, кг:

генератора

30

индикатора

42 (26+16)

блока питания

16

переключателя линий

3

звена затухания

0,7

6.18. Комплект измерительных приборов ИП-10(25)
предназначен для проведения основных настроечных и эксплуатационных измерений коаксиальных кабелей.

В состав комплекта входят: генератор ИГ-10(25), избирательный измеритель уровня ИУУ-10(25), широкополосный измеритель уровня ИУ-10(25), измерительные фильтры ФНЧ, ФВЧ, коммутационный прибор КП-10(25).

Технические данные

Генератора:

Рабочий диапазон частот, кГц

10-25·10

Дискретность установки частоты, кГц

200

Погрешность установки частоты, %

±2·10

Погрешность установки выходного уровня, дБ

±0,2

Индикатора:

Диапазон измеряемых уровней избирательного измерителя, дБ:

при низкоомном входе

от -100 до 0

при высокоомном входе

от -80 до +20

Погрешность избирательного индикатора, дБ

±0,3

Диапазон измеряемых уровней широкополосного измерителя, дБ:

при низкоомном входе

от -60 до +10

при высокоомном входе

от -40 до +25

Погрешность широкополосного индикатора, дБ

±0,2

6.19. Универсальный импульсный прибор УИП-КС
предназначен для количественной оценки значений неоднородностей волнового сопротивления магистральных коаксиальных кабелей и определения расстояния до мест их расположения, а также для относительных (относительно эталонного кабеля) измерений концевых значений волнового сопротивления как в строительных длинах, так и на смонтированных отрезках усилительных участков магистрального кабеля; снабжен устройством для зарисовки импульсной характеристики на кальку.

Технические данные

Длина просматриваемого участка кабеля, км

0,2-12

Длительность зондирующих импульсов, мкс

0,06 ±20%

0,12 ±10%

0,4 ±10%

Чувствительность индикатора, Ом/мм:

при длительности импульса 0,12 и 0,4 мкс

0,005

при длительности импульса 0,06 мкс

0,01

Диапазон измерений внутренних неоднородностей, Ом

0,05-2,5

погрешность при длине участка до 3 км, %

±20

Диапазон измерения концевых значений, Ом:

волнового сопротивления

75±2,5

погрешность

±0,05

Погрешность определения расстояния до неоднородностей, измеряемой длины, %

±2

Электропитание от:

сети переменного тока:

напряжением, В

220 ±15%

частотой, Гц

50±5

источника постоянного тока:

напряжением, В

12 +15%

      -10%

силой потребляемого тока, А

1,7

Прибор работает при температуре, °С

от -10 до +40

Габариты, мм

480х270х380 и 500х345х280

Масса, кг

24 и 23

6.20. Измеритель неоднородностей кабеля Р5-14
предназначен для импульсных измерений коаксиальных кабелей с парами 2,6/9,4 (2,6/9,5); 1,2/4,6 и 2,1/9,7. Форма зондирующих импульсов близка к синус-квадратной. В приборе предусмотрена запись изображения импульсной характеристики на экране ЭЛП и на самописец.

Технические данные

Длина просматриваемого участка кабеля, км

3,2

Длительность зондирующих импульсов, нс

50; 100; 400

Амплитуда импульса, В

30±5

Частота повторения, кГц

8

Диапазон измеряемых неоднородностей, Ом

(0,15-3)

Погрешность измерения, %

±10

Диапазон измерения конечных значений волнового сопротивления для КП, Ом:

2,6/9,4

75±1

1,2/4,6

75±2

2,1/9,7

75±3

Прибор работает при температуре, °С

от -10 до +40

Электропитание от:

сети переменного тока

напряжением, В

220 ±15%

частотой, Гц

50

источника постоянного тока:

напряжением, В

12 +15%

      -10%

мощностью, Вт

30

Габариты, мм:

генератора

220х75х60

измерителя неоднородностей

405х240х380

корректора

184х46х147

нагрузочного контура

164х70х104

Масса, кг:

генератора

1,2

измерителя неоднородностей

16

корректора

0,9

нагрузочного контура

1,5

6.21. Испытатель кабелей и линий малогабаритный Р5-5
предназначен для визуального определения импульсным методом расстояния до мест повреждения (обрыв, короткое замыкание) на кабельных и воздушных линиях электропередачи и связи, а также расстояния до мест существенного изменения волнового сопротивления измеряемой линии (неоднородностей от резкого снижения сопротивления изоляции, нарушения контакта, асимметрии в проводах, вставок в линию и т.п.).

Технические данные

Длина просматриваемого участка, км:

кабеля

25

воздушных линий связи

250

Длительность зондирующих импульсов, нс

100; 300; 1000; 8000; 20000

Амплитуда зондирующих импульсов, В

80

Частоты посылок импульсов, Гц

500-1000; 100-250; 30-100

Погрешность измерения, %

±2

Электропитание от:

сети переменного тока:

напряжением, В

220 ±10%

частотой, Гц

50; 400

источника постоянного тока:

напряжением, В

12,6 ±10%; 24 ±10%

мощностью, Вт

20; 40

Габариты, мм

160х200х400

Масса, кг

9

6.22. Измеритель неоднородностей кабелей Р5-9
предназначен для обнаружения импульсным методом повреждений (обрыв, короткое замыкание) и мест сосредоточенной неоднородности волнового сопротивления в кабелях, а также для определения расстояния до мест неоднородности (повреждения).

Технические данные

Длина просматриваемого участка, км

10

Длительность зондирующего импульса, нс

10; 30; 100; 500; 2000

Погрешность измерения, %

±1

Чувствительность усилителя, мм/мВ

0,015

Электропитание от:

сети переменного тока:

напряжением, В

220 ±10%

частотой, Гц

50; 400

источника постоянного тока напряжением, В

24; 27

Габариты, мм

213х310х455

Масса, кг

12,5

6.23. Измеритель неоднородностей линий Р5-10 (Р5-10/1)
предназначен для проведения следующих операций на воздушных и кабельных линиях электропередачи и связи:

  • обнаружения повреждения и определения его характера (обрыв, короткое замыкание);

  • обнаружения сосредоточенной неоднородности волнового сопротивления (асимметрия в проводах, нарушение контакта, вставки);

  • определения расстояния до повреждения или неоднородности.

Импульсный метод определения места повреждения (неоднородности волнового сопротивления) реализуется зондированием: короткими импульсами напряжения или единичным перепадом напряжения. Зондирование кабеля единичным импульсом напряжения позволяет наблюдать полную картину изменения волнового сопротивления вдоль линии.

Чувствительность измерителя обеспечивает просмотр линий с затуханием до 80 дБ в полосе от 3,5 кГц до 7 МГц.

Технические данные

Длина просматриваемого участка кабеля, км

0,005-20

Длительность зондирующих импульсов, мкс

0,05; 0,1; 0,3; 1; 3; 10; 30

Погрешность измерений, %

±1

Прибор работает при температуре, °С

от -30 до +50

Электропитание от:

сети переменного тока:

напряжением, В

220 ±10%

частотой, Гц

50; 400

источника постоянного тока напряжением, В

10-15; 22-30

6.24. Измеритель неоднородности Р5-8
предназначен для измерения расстояния до сосредоточенной неоднородности волнового сопротивления, измерения коэффициента отражения, измерения длины кабелей и определения характера повреждения коаксиальных кабелей.

Технические данные

Длина просматриваемого участка кабеля, км

2

Длительность зондирующих импульсов, нс

5; 30; 200

Погрешность от длины линии, %

±1

Входное сопротивление измеряемых кабелей, Ом

50; 75; 100; 150

Прибор работает при температуре, °С

от -30 до +50

Электропитание от:

сети переменного тока:

напряжением, В

220 ±10%

частотой, Гц

50; 400

сети постоянного тока напряжением, В

12,6 ±20%, 27 ±10%

Габариты, мм

125х245х270

6.25. Измеритель сопротивления заземления М-416
предназначен для измерения сопротивления заземляющих устройств, активных сопротивлений, а также для определения удельного сопротивления грунта.

Технические данные

Диапазон измеряемых сопротивлений, Ом

0,1-1000; 0,1-10; 0,5-50; 2-200; 10-1000

Погрешность измерений, %

±[5+(-1)]

Прибор работает при температуре, °С

от -25 до +60

Электропитание от встроенных гальванических элементов типа 373, В

4,5

6.26. Кабелеискатель КИ-4П
представляет собой комплект аппаратуры на транзисторах, предназначенный для определения трассы и глубины залегания подземного кабеля и места повреждения жил при полном их замыкании. Прибор используется для работы в городских и пригородных районах со значительным уровнем электромагнитных помех (вблизи силовых кабелей, высоковольтных линий электропередачи, электрифицированных железных дорог, радиотрансляционных сетей и т.п.).

Комплект состоит из генератора звуковой частоты, приемного устройства и искателя с магнитной антенной.

Технические данные

Мощность генератора, Вт

1,3

Частота, кГц

2,2

Выходное сопротивление, Ом

5; 10; 60; 200; 600; 2000

Чувствительность приемника, мкВ

10

Полоса пропускания приемника, кГц

0,02

Максимально определяемая глубина залегания кабеля, м

1,5

Прибор работает при температуре, °С

от -10 до +40

Электропитание генератора от:

сети переменного тока напряжением, В

220 +10%

        -15%

встроенной батареи из девяти элементов типа 373, В

13,5

внешней батареи, В

12

Электропитание приемника от встроенной батареи (две батареи 3336У), В

9

Габариты, мм:

генератора

175х260х135

приемника

118х130х56

искателя

750х154х30

Масса, кг:

генератора

4,5

приемника

3,5

искателя

0,7

6.27. Генератор испытательных сигналов ГИС
предназначен для подачи в кабели связи испытательных сигналов тональной частоты при определении трассы кабеля, глубины его залегания и мест повреждения. Генератор на частоте 2227 Гц работает в непрерывном режиме, а на частоте 1071 в одном непрерывном и двух прерывистых режимах.

Технические данные

Рабочие частоты, Гц

1071±2,5; 2227±3,5

Выходная мощность, Вт

2 (1)

Длительность импульсов (пауз), с

в первом режиме

1 (1)

во втором режиме

1-2 (0,05-0,2)

Прибор работает при температуре, °С

от -30 до +50

Электропитание от:

сети переменного тока:

напряжением, В

24 +10%

      -15%

220 +10%

         -15%

частотой, Гц

50±2

внешнего источника постоянного напряжения, В

10-15

встроенного источника постоянного напряжения (восемь элементов типа 373), В

12

Масса, кг:

генератора

5

блока сетевого питания

1,75

возбудителя индуктивного

1,4

Габариты, мм:

генератора

280х237х192

блока сетевого питания

177х141х112

возбудителя индуктивного

240х163х60

6.28. Усилитель мощности УМ-ГИС
предназначен для усиления мощности или преобразования испытательных сигналов, вырабатываемых генератором испытательных сигналов ГИС и подачи их в кабели связи при отыскании особо сложных повреждений в кабелях с металлическими и неметаллическими оболочками.

Технические данные

Выходная мощность переменного тока, Вт

25/10

Напряжение питания постоянного тока, В

24/10

Рабочие частоты, Гц

1071; 2227

Выходное сопротивление, Ом

0,5; 5; 10; 20; 50; 100; 500; 1000

Мощность выходных импульсов постоянного тока, Вт

6,25

Максимальное напряжение импульсов постоянного тока, В

300

при согласованных нагрузках, кОм

0,1; 10

Прибор работает при температуре, °С

от -30 до +50

Габариты, мм

280х190х221

Масса, кг

5

6.29. Искатель кабелей связи ИП-8
предназначен для определения трассы, глубины залегания и места повреждения кабелей связи с металлическими и пластмассовыми оболочками, а также для отыскания кабеля в пучке.

Искатель работает от сигналов генератора испытательных сигналов ГИС либо от генератора ГИС с усилителем мощности УМ-ГИС.

Технические данные

Частота, Гц

1071±2,5

Коэффициент усиления

14000

Полоса пропускания, Гц

125

Прибор работает при температуре, °С

от -10 до +40

Электропитание от встроенной батареи (три элемента типа А343), В

4,5

Габариты, мм:

приемного устройства

195х134х59

антенны со штангой

850х154х32

катушки селекции кабеля

1100х32х32

6.30. Прибор для измерения глубины залегания кабеля ПИГ
предназначен для дискретного измерения и непрерывного контроля с поверхности грунта глубины залегания кабеля. Работает совместно с генератором испытательных сигналов ГИС, к которому при необходимости может подключаться УМ-ГИС.

Технические данные

Диапазоны измерения глубины, м

0-1,5; 0-3

Погрешность, отнесенная к верхнему пределу измерений, %

±6; ±10

Рабочая частота, Гц

2227

Прибор работает при температуре, °С

от -10 до +40

Электропитание, В, от:

встроенной батареи элементов (12 элементов типа А343)

18

внешнего источника постоянного тока

13-18

Габариты, мм:

приемника

282х220х185

поисковой системы

1038х154х22

Масса, кг

приемника (без источника питания)

5

поисковой системы

0,9

6.31. Искатель места повреждения изоляции ИМПИ-2
предназначен для:

  • точного определения места понижения сопротивления изоляции по отношению к «земле» металлических оболочек (экранов), проложенных в грунте, кабелей связи с наружными изолирующими покровами;

  • определения трасс кабелей;

  • точного отыскания места понижения сопротивления изоляции жил кабелей без металлических оболочек (экранов);

  • определения глубины прокладки кабелей.

В комплект искателя входят: генератор импульсов, индикатор импульсов, кабелеискатель-штырь, контактный штырь и заземлитель.

Технические данные

Максимальное сопротивление повреждения, кОм

100

Выходное напряжение генератора, В

30-300

Частота следования импульсов, Гц

0,5 ±20%

Максимальная мощность, Вт

6,25

Чувствительность индикатора, мВ

2

Погрешность измерения, м

0,2

Чувствительность кабелеискателя, мВ

0,3

Прибор работает при температуре, °С

от -10 до +40

Электропитание, В:

генератора от внешнего источника постоянного тока

12

индикатора от встроенного источника постоянного тока (батарея 3336)

4,5

кабелеискателя от встроенного источника постоянного тока (2 элемента 336)

3

Габариты, мм:

генератора

250х180х125

индикатора

170х110х110

кабелеискателя

1090х150х42

контактного штыря

1090х42х42

Масса, кг:

генератора

3

индикатора

1,7

кабелеискателя

1,1

контактного штыря

0,85

6.32. Индикатор места повреждения изоляции ИМПИ-3
предназначен для определения совместно с генератором ГИС, усилителем мощности УМ-ГИС и искателем кабелей ИП-8 мест понижения электрического сопротивления изоляции кабелей связи.

Виды и пределы измерений: определение мест понижения электрического сопротивления изоляции по отношению к земле металлических оболочек (экранов), небронированных кабелей с наружными пластмассовыми оболочками и жил кабелей с пластмассовыми оболочками (без экранов) при переходном сопротивлении в места повреждения изоляции не более 5 МОм.

Технические данные

Максимальное сопротивление повреждения, кОм

5000

Рабочая частота, Гц

0,5±0,1

Погрешность измерения, м

0,2

Прибор работает при температуре, °С

от -10 до +40

Электропитание от встроенного источника постоянного тока (четыре батареи типа 3336), В

9х2

Габариты, мм:

индикатора

190х128х184

контактного штыря

1090х130х50

Масса, кг:

индикатора

2

контактного штыря

0,85

6.33. Индикатор места пробоя ИМП-2
предназначен для отыскания места пониженной электрической прочности жил кабелей связи.

В комплект прибора входят, шт:

прибор ИМП-2

1;

акустическое поисковое устройство

1;

электромагнитное поисковое устройство

1;

штыри-буравы

4;

шнуры соединительные

2;

головной телефон

1;

паспорт

1

Технические данные

Зона локализации места пробоя на поверхности грунта, м

2

Зона локализации места пробоя на открытом кабеле, м

0,1

Масса, кг

2,5

Электропитание прибора ИМП-2 осуществляется от 4 батарей типа 3336 «Планета 1» или «Планета 2», В

18

Прибор работает при температуре, °С

от -10 до +40

6.34. Искатель подземных кабелей и трубопроводов (ИПКТ)
предназначен для бесконтактного обнаружения подземных коммуникаций (кабелей и металлических трубопроводов всех типов) при проведении земляных строительных работ в городских и полевых условиях. В комплект прибора входят: усилитель, генератор, датчики 50 Гц и 12 кГц, рамка.

Технические данные

Максимальная глубина обнаружения подземных коммуникаций, м

8

Погрешность измерений (при глубине 1,5 м), м

0,2

Прибор работает при температуре, °С

от -20 до +50

Электропитание от встроенных элементов:

генератора (15 элементов типа 373) напряжением, В

22,5

усилителя (шесть элементов типа 373) напряжением, В

9

Габариты, мм:

генератора

240х120х195

усилителя

240х195х115

датчика 50 Гц

800х520х160

датчика 12 кГц

750х260х260

Масса, кг:

генератора

4,5

усилителя

3,5

датчика 50 Гц

2,5

датчика 12 кГц

3

6.35. Искатель подземных коммуникаций бесконтактный ИПКБ
предназначен для определения местоположения и глубины залегания подземных металлических кабелей, трубопроводов и локальных объектов. Прибор может быть использован для обнаружения препятствий на пути движения землеройных и трубопрокладочных механизмов.

Прибор состоит из поисковой системы с генератором поля и приемоиндикатора.

Технические данные

Рабочая частота, кГц

75

Излучаемая мощность, Вт

0,3-0,5

Чувствительность приемоиндикатора, мкВ

10

Полоса пропускания, Гц

150

Напряжение питания, В

12,6

Масса, кг:

поисковой системы

3

приемоиндикатора

3

6.36. Прибор комбинированный цифровой Щ4316
предназначен для измерения силы и напряжения постоянного и переменного тока и сопротивления постоянному току.

Технические данные

Диапазон измерения:

силы постоянного тока, мкА

10-0,24·10

силы переменного тока, мкА

2-0,24·10

напряжения постоянного тока, мВ

10-0,24·10

напряжения переменного тока, мВ

2-0,24·10

сопротивления, Ом

0,1-2,4·10

Основная погрешность, %:

при токе:

постоянном

±(0,2-0,5)

переменном

±1,5

при измерении сопротивления

±0,5

Входное сопротивление при измерении напряжения, МОм, тока:

постоянного

100

переменного

1

Прибор работает при температуре, °С

от +10 до +35

Габариты, мм

260х65х260

Масса, кг

3

Электропитание от двух батарей типа 3336, В

9

6.37. Прибор комбинированный цифровой Щ4313
предназначен для измерения силы и напряжения постоянного и переменного тока и сопротивления постоянному току.

Технические данные

Диапазон измерения:

силы постоянного и переменного тока, мкА

5-5·10

постоянного и переменного напряжения, мВ

5-5·10

сопротивления, Ом

50-5·10

Основная погрешность, %, при токе:

постоянном

±0,5

переменном

±1

Входное сопротивление при измерении напряжения постоянного тока, МОм

1

Входное сопротивление при измерении напряжения переменного тока, МОм

1

Прибор работает при температуре, °С

от +10 до +35

Электропитание от:

сети переменного тока напряжением, В

220±22

частотой, Гц

50±2

встроенных батарей типа 3336, В

18

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

РУКОВОДЯЩИЕ МАТЕРИАЛЫ МИНИСТЕРСТВА СВЯЗИ СССР,
ОПРЕДЕЛЯЮЩИЕ ОБЪЕМ И РЕГЛАМЕНТ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ИЗМЕРЕНИЙ
ЛИНИЙ МАГИСТРАЛЬНОЙ И ВНУТРИЗОНОВОЙ СЕТЕЙ СВЯЗИ

3. ОСТ 45.01-86
. Линии передачи кабельные первичной сети ЕАСС. Нормы электрические на элементарные кабельные участки и кабельные секции аналоговых и цифровых систем передачи.

4. Линии
воздушные связи и радиотрансляционных сетей ИТР 45.320-76. — М.: Связь, 1977. — 25 с.

5. Руководство
по симметрированию кабелей связи в широком диапазоне частот. — М.: Связь, 1965. — 62 с.

6. Руководство
по электрическим измерениям коаксиальных кабелей связи. — М.: ЦИИИС, 1969. — 89 с.

7. Технические
указания по прокладке, монтажу, группированию строительных длин и по электрическим измерениям комбинированных коаксиальных кабелей типа КМБ 8х6. — М.: ЦНИИС, 1971. — 56 с.

8. Временные
технические указания по прокладке, подвеске, монтажу, электрическим измерениям и эксплуатации однокоаксиального кабеля ВКПАП. — М.: ЦНИИС, 1976. — 176 с.

9. Технические
указания по прокладке, монтажу и электрическим измерениям малогабаритных коаксиальных кабелей типа МКТП-4 и ВКТСБ-4. — М.: ЦНИИС, 1969. — 36 с.

11. Руководство
по защите подземных кабелей связи от ударов молнии. — М.: Связь, 1975. — 63 с.

12. Технические
указания по прокладке, монтажу, группированию строительных длин и по электрическим измерениям магистральных коаксиальных кабелей типа КМА-4. — М.: ЦНИИС/КОНИИС, 1984. — 43 с.

13. Указания
по проведению профилактических измерений на системах передачи по симметричным кабельным линиям, на оконечной аппаратуре систем передачи К-1920, К-1920У, К-300 и групповых трактах первичной магистральной сети. Утверждены ГУМТС 15.08.78 г. — М.: М-во связи СССР, тип. ХОЗУ МС СССР, 1978. — 48 с.

14. Инструкция
по монтажу сооружений и устройств связи радиовещания и телевидения. ВСН 600-81/М-во связи СССР*. — М.: Радио и связь, 1981. — 285 с.

________________

* Действует ОСТН-600-93.

15. Технические
указания по прокладке, монтажу, группированию строительных длин, электрическим измерениям коаксиальных кабелей типа МКТА-4. — М.: ЦНИИС, 1986. — 52 с.

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

РАСЧЕТНЫЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ

Температурные коэффициенты сопротивления проводов (жил) даны в табл.1. Поправочные коэффициенты и километрические сопротивления медного провода постоянному току () в зависимости от температуры приведены в табл.2.

Таблица 1

Материал жил (проводов)

Температурный коэффициент

Применение

Медь марки ММ

     0,00393

Для жил (проводников) кабеля

марки МТ

     0,00381

Для проводов ВЛС

Биметалл (сталь-медь)

     0,0041

То же

Алюминий

     0,00403

Для жил (проводников) кабеля

Сталь

     0,0046

Для проводов ВЛС

Таблица 2

, °С

, Ом

Диаметр жил, мм

0,9

1,2

1,4

-30

1,245

22,691

12,731

9,558

-29

1,238

23,021

12,803

9,612

-28

1,232

23,133

12,865

9,659

-27

1,226

23,246

12,928

9,706

-26

1,221

23,341

12,981

9,746

-25

1,215

23,457

13,045

9,794

-24

1,209

23,573

13,110

9,843

-23

1,203

23,691

13,175

9,892

-22

1,198

23,790

13,230

9,933

-21

1,192

23,909

13,297

9,983

-20

1,186

24,03

13,364

10,034

-19

1,181

24,132

13,421

10,076

-18

1,175

24,255

13,489

10,128

-17

1,170

24,359

13,547

10,171

-16

1,165

24,363

13,605

10,215

-15

1,160

24,567

13,664

10,259

-14

1,154

24,697

13,735

10,312

-13

1,149

24,804

13,795

10,357

-12

1,144

24,912

13,855

10,402

-11

1,139

25,022

13,916

10,448

-10

1,134

25,132

13,977

10,494

-9

1,129

25,244

14,039

10,540

-8

1,124

25,356

14,101

10,587

-7

1,119

25,469

14,164

10,634

-6

1,114

25,583

14,228

10,682

-5

1,109

25,699

14,292

10,730

-4

1,104

25,815

14,357

10,779

-3

1,099

25,933

14,422

10,828

-2

1,095

26,027

14,475

10,868

-1

1,090

26,147

14,541

10,917

0

1,085

26,267

14,608

10,968

+1

1,081

26,364

14,662

11,008

+2

1,076

26,487

14,730

11,059

+3

1,072

26,586

14,785

11,101

+4

1,067

26,710

14,855

11,153

+5

1,063

26,811

14,911

11,195

+6

1,058

26,938

14,981

11,248

+7

1,054

27,040

15,038

11,290

+8

1,049

27,169

15,110

11,344

+9

1,045

27,273

15,167

11,388

+10

1,041

27,377

15,226

11,431

+11

1,037

27,483

15,284

11,475

+12

1,032

27,616

15,358

11,531

+13

1,028

27,724

15,418

11,576

+14

1,024

27,832

15,478

11,621

+15

1,02

27,941

15,539

11,667

+16

1,016

28,051

15,600

11,713

+17

1,012

28,162

15,662

11,759

+18

1,008

28,274

15,724

11,806

+19

1,004

28,386

15,787

11,853

+20

1,000

28,500

15,850

11,900

+21

0,996

28,614

15,914

11,948

+22

0,992

28,730

15,978

11,996

+23

0,988

28,846

16,042

12,045

+24

0,984

28,963

16,108

12,094

+25

0,980

29,082

16,173

12,143

+26

0,977

29,171

16,223

12,180

+27

0,973

29,291

16,290

12,230

+28

0,969

29,412

16,357

12,281

+29

0,966

29,503

16,408

12,319

+30

0,962

29,626

16,476

12,370

Поправочные коэффициенты: (к значениям сопротивления проводов воздушных линий связи в зависимости от ) и (для расчета сопротивления изоляции жил кабелей с бумажно-кордельной изоляцией) приведены в табл.3 и 4.

Таблица 3

0,025

1,010

0,030

1,011

0,035

1,012

0,040

1,014

0,045

1,015

0,050

1,017

0,055

1,019

0,060

1,021

0,070

1,024

0,080

1,027

0,090

1,030

0,100

1,034

0,12

1,041

0,14

1,049

0,16

1,057

0,18

1,065

0,20

1,073

0,22

1,082

0,24

1,092

0,26

1,102

0,28

1,112

0,30

1,122

0,32

1,133

0,34

1,144

0,36

1,155

0,38

1,167

0,40

1,179

0,42

1,191

0,44

1,203

0,46

1,216

0,48

1,231

0,50

1,247

0,52

1,264

0,54

1,281

0,56

1,297

0,58

1,314

0,60

1,332

0,62

1,352

0,64

1,372

0,66

1,393

0,68

1,417

0,70

1,444

0,72

1,472

0,74

1,500

0,76

1,534

0,78

1,570

0,80

1,610

0,82

1,653

0,84

1,710

0,86

1,765

0,88

1,832

0,90

1,910

0,92

2,000

0,94

2,152

0,96

2,300

0,98

2,550

Таблица 4

, °С

-10

0,357

-9

0,367

-8

0,374

-7

0,382

-6

0,390

-5

0,400

-4

0,410

-3

0,421

-2

0,432

-1

0,443

0

0,455

+1

0,467

+2

0,480

+3

0,495

+4

0,510

+5

0,526

+6

0,544

+7

0,562

+8

0,581

+9

0,603

+10

0,625

+11

0,650

+12

0,675

+13

0,705

+14

0,735

+15

0,770

+16

0,806

+17

0,850

+18

0,893

+19

0,945

+20

1,000

+21

1,064

+22

1,136

+23

1,219

+24

1,316

+25

1,429

+26

1,562

+27

1,724

+28

1,923

+29

2,174

+30

2,500

ПРИЛОЖЕНИЕ 3

ФОРМЫ ПРОТОКОЛОВ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ИЗМЕРЕНИЙ

Протокол
электрических измерений симметричного кабеля постоянным током

Объект

Прибор типа

N

Усилительный участок

Длина участка

Дата измерения

19

г.

Кабель N

Температура кабеля

Между НУП (ОУП) — НУП (ОУП) —

N четверки

N цепи

N жилы

Электрическое сопротивление изоляции, МОм

Электрическое сопротивление цепи, Ом

Асимметрия жил, Ом

Испытательное напряжение, выдержанное в течение 2 мин, В

всей длины

на 1 км

жила-пучок

пучок-оболочка

I

1

1

2

2

3

4

II

3

1

2

4

3

4

.
.
.

VII

13

1

2

14

3

4

Сопротивление изоляции полиэтиленового шланга кабеля:

всей длины

на 1 км

Измерения производил

Примечание. Формы протоколов электрических измерений, включенные в Руководство по строительству линейных сооружений магистральных и внутризоновых кабельных линий связи (М.: Радио и связь, 1986), приведены в сокращенном виде и отличаются от включенных в приложение 3 настоящего Руководства.

Протокол
электрических измерений постоянным током
однокоаксиального кабеля типов ВКПА, ВКПА-10 и БВКПА

Тип и номер прибора

Объект

Температура грунта (воздуха)

Усил. (реген.) участок

Дата

19

г.

Марка кабеля

Длина кабеля

Характеристика

Норма

Результаты измерения
и расчеты

1. Электрическое сопротивление шлейфа коаксиальной пары, не более

на усилительный участок

на 1 км при 20 °С

6,65 Ом/км

9,3 Ом/км

2. Электрическое сопротивление изоляции между внутренним и внешним проводами коаксиальной пары, не менее

на усилительный участок

на 1 км

10000 МОм·км

3. Электрическое сопротивление изоляции между внешним проводом и землей, не менее

на усилительный участок

на 1 км

5 МОм·км

4. Испытательное напряжение между внутренним и внешним проводами коаксиальной пары (на постоянном токе в течение 2 мин)

на усилительный участок

3000 В

Примечание. Нормы п.1 относятся в числителе к кабелю ВКПА и ВКПА-10 (с алюминиевым внешним и внутренним медным проводами коаксиальной пары), в знаменателе к кабелю БВКПА (с алюминиевым внешним и внутренним алюмомедными проводами коаксиальной пары).

Протокол

электрических измерений постоянным током
комбинированного коаксиального кабеля КМ-8/6, КМ(А), -8/6-60

Типы и номера приборов

Объект

Участок (ОУП-ОУП, ОРП-ОРП)

Температура грунта

°С

Усилительный (регенерационный) участок

Дата

19

г.

Марка кабеля

Длина кабеля

Характеристика

Норма при 20 °С

Результаты измерения и расчета

Коаксиальная пара
2,6/9,4 (2,6/9,7; 2,6/9,5)

Коаксиальная пара
1,2/4,6 (1,2/4,4; 1,2/4,5)

l

II

III

IV

V

VI

VII

VIII

1

2

3

4

5

6

1. Электрическое сопротивление, Ом/км, не более:

а) внутреннего проводника

3,7/15,85

Шлейфа участка на 1 км при 20 °С

б) внешнего проводника

2,5/8,0

То же

2. Электрическое сопротивление изоляции между внутренним и внешним проводниками коаксиальной  пары, МОм/км, не менее

10000/10000

Участка на 1 км

3. Испытательное напряжение между внутренним и внешним проводниками коаксиальной пары (постоянным током в течение 2 мин), В

3000/2000

Участка

4. Испытательное напряжение между внешним проводом коаксиальной пары и всеми другими внешними проводниками коаксиальных пар, соединенными между собой, и с заземленной металлической оболочкой кабеля, В

300/200

«

Характеристика

Норма при 20 °С

Результаты измерения и расчета

Симметричные пары

Отдельные жилы

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

1

2

1

2

1

2

1

2

1

2

1

2

1

2

1

2

1

2

1

2

1

2

3

4

5

6

5. Электрическое сопротивление симметричной пары жил, Ом/км, не более

57

Шлейфа участка на 1 км при 20 °С

6. Разность электрических сопротивлений жил в паре, Ом, не более

Участка

7. Электрическое сопротивление изоляции каждой жилы относительно других жил, соединенных с внешними проводниками коаксиальных пар, и заземленной металлической оболочкой, МОм·км, не менее, до монтажа УОК и с разъемов смонтированных с магистральным кабелем устройств КАЕ

5000

Участка на 1 км

8. То же, после монтажа УОК, МОм, не менее:

а) при относительной влажности воздуха более 80%

5000

Участка

б) при относительной влажности воздуха более 80%

25

«

9. Испытательное напряжение между каждой жилой (кроме цепи с дополнительной индуктивностью) и всеми другими жилами, соединенными с внешними проводами коаксиальных пар, и заземленной металлической оболочкой:

в четверке, В

800

в парах и отдельных жилах, В

1000

Защитные покровы

Характеристика

Норма на 1 км

Норма на участок

Измеренное электрическое сопротивление, МОм

10. Электрическое сопротивление изоляции полиэтиленового шлангового защитного покрова кабеля, МОм, не менее

а) между металлической оболочкой и землей (для кабеля без брони)

5

б) между металлической оболочкой и броней

5

в) между броней и землей

5

Примечания.

  1. 1. Нормы пп.1-4 относятся: в числителе к коаксиальным парам 2,6/9,4 (2,6/9,7, 2,6/9,5), а в знаменателе к коаксиальным парам 1,2/4,6 (1,2/4,4, 1,2/4,5).

  2. 2. При наличии в кабеле избыточного давления воздуха испытательное напряжение повышается на 100 В для коаксиальных пар и на 15 В для отдельных жил и симметричных пар на каждые 10 кПа (0,1 кгс/см) избыточного давления.

  3. 3. Для кабелей, проложенных в высокогорных районах, норма испытательного напряжения уменьшается на 50 В на каждые 500 м высоты.

    Протокол
    электрических измерений постоянным током малогабаритного коаксиального кабеля типов МКТС(А)-4

    Типы и номера приборов

    Объект

    Температура грунта

    °С

    Участок ОУП-ОУП (ОРП-ОРП)

    Дата

    19

    г.

    Усилительный (регенерационный) участок

    Марка кабеля

    Длина кабеля

    Характеристика

    Норма при 20 °С

    Результаты измерения и расчета

    Коаксиальная пара 1,2/4,6

    1

    2

    3

    4

    1. Электрическое сопротивление, Ом/км, не более

    а) внутреннего провода

    15,85

    шлейфа участка на 1 км
    при 20 °С

    б) внешнего провода

    8

    шлейфа участка на 1 км
    при 20 °С

    2. Электрическое сопротивление изоляции между внутренним и внешним проводами коаксиальной пары, МОм·км, не менее

    10000

    Участка на 1 км

    3. Испытательное напряжение между внутренним и внешним проводами коаксиальной пары (постоянным током в течение 2 мин), В

    2000

    Участка

  4. 4. Испытательное напряжение между внешним проводом коаксиальной пары и всеми другими внешними проводами коаксиальных пар, соединенных между собой, и с заземленной металлической оболочкой кабеля, В

    200

    «

Характеристика

Норма при 20 °С

Результаты измерения и расчета

Симметричные пары

1

2

3

4

5

6

1

2

1

2

1

2

1

2

1

2

1

2

5. Электрическое сопротивление симметричной пары, Ом/км, не более

100

Шлейфа участка на 1 км
при 20 °С

6. Разность электрических сопротивлений жил в паре, Ом, не более

Участка

7. Электрическое сопротивление изоляции каждой жилы относительно других жил, соединенных с внешними проводами коаксиальных пар, и заземленной металлической оболочкой до монтажа УВК, МОм·км, не менее

5000

Участка на 1 км

8. То же, с разъема УВК, МОм, не менее:

а) при относительной влажности воздуха не более 80%

500

Участка

б) при относительной влажности воздуха более 80%

2,5

«

9. Испытательное напряжение между каждой жилой и всеми другими жилами, соединенными с внешними проводами коаксиальных пар, и заземленной металлической оболочкой, В

500

Контрольная жила

Защитные покровы

Характеристика

Норма на 1 км

Норма на участок

Измеренное электрическое сопротивление, МОм

12. Электрическое сопротивление изоляции полиэтиленового защитного покрова кабеля, МОм, не менее:

а) между металлической оболочкой и землей (для кабеля без брони)

5

б) между металлической оболочкой и броней

5

в) между броней и землей

5

Примечания.

  1. 1. При наличии в кабеле давления воздуха испытательные напряжения коаксиальных пар повышаются на 100 В, а симметричных пар и контрольной жилы — на 15 В на каждую 0,01 МПа (0,1 кгс/см) избыточного давления.

  2. 2. Для кабелей, проложенных в высокогорных районах, норма испытательного напряжения уменьшается на 50 В на каждые 500 м высоты.

    Протокол
    электрических измерений постоянным током коаксиального кабеля
    типов КМ(А, Э) — КМ(А)-4-60

    Типы и номера приборов

    Объект

    Температура грунта

    °С

    Участок ОУП-ОУП (ОРП-ОРП)

    Дата

    19

    г.

    Усилительный (регенерационный) участок

    Марка кабеля

    Длина кабеля

    Характеристика

    Норма при 20 °С

    Результаты измерения
    и расчета

    Коаксиальная пара 2,6/9,4 (2,6/9,7, 2,6/9,5)

    I

    II

    III

    IV

    1. Электрическое сопротивление, Ом/км, не более:

    а) внутреннего провода

    3,7

    шлейфа участка на 1 км
    при 20 °С

    б) внешнего провода

    2,5

    шлейфа участка на 1 км
    при 20 °С

    2. Электрическое сопротивление изоляции между внутренним и внешним проводами коаксиальной пары, МОм·км, не менее

    10000

    Участка на 1 км

  3. 3. Испытательное напряжение между внутренним и внешним проводами коаксиальной пары (постоянным током в течение 2 мин), В

    3000

    Участка

  4. 4. Испытательное напряжение между внешним проводом коаксиальной пары и всеми другими внешними проводами коаксиальных пар, соединенных между собой, и с заземленной металлической оболочкой кабеля, В

    300

    «

Примечания.

———————————————————
>>> СКАЧАТЬ ФАЙЛ <<<
———————————————————
Проверено, вирусов нет!
———————————————————

.

.

.

.

.

.

.

.

.

.

.

.

.

.

.

.

.

.

.

.

.

.

.

.

.

.

.

.

.

.

.

.

.

.

.

В нем приведены характеристики линейно-кабельных сооружений. Измерения характеристик кабельных линий местных сетей связи производятся. линий городских телефонных сетей в процессе эксплуатации (М., 1997 ). часть 3 — Правила технической эксплуатации спутниковых линий передачи;. объектов ЛКС, а также в процессе технической эксплуатации ЛКС первичной сети. волоконно-оптических систем передачи городских сетей связи». ГОСТ, «Руководству по строительству линейных сооружений. Внедрение ADSL на российских телефонных сетях сопровождается. три сценария, обеспечивающих развертывание и эксплуатацию сетей DSL. такой базы непосредственно в процессе построения сети доступа. М., Связь, 1977 и Руководство по измерениям характеристик линий городских сетей в. Руководство по эксплуатации кабельных сооружений городских телефонных сетей (утв. Кабельные линии городских телефонных сетей по способу. Основные электрические и конструктивные характеристики. измерений с учетом повреждений, выявленных в процессе эксплуатации. КВАЛИФИКАЦИОННАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА. Методы измерений линий связи постоянным и переменным током. • Порядок ведения. -руководство работами по оборудованию абонентских пунктов таксофонов;. Эксплуатация линейных сооружений городских телефонных сетей – М., Радио и связь. В них даны характеристики линейных сооружений. Устройство и эксплуатация линий местных сетей связи в Российской. линейные сооружения связи принимаются в эксплуатацию согласно Руководству по. На городских телефонных сетях (ГТС) в основном используются стальные. В нем приведены характеристики линейно-кабельных сооружений. эксплуатации кабельных сооружений городских телефонных сетей (М., Связь, 1970). лицами земляных работ в охранных зонах линий местных сетей связи. люки для подачи через них кабелей в процессе прокладки или извлечения. Тарифно квалификационные характеристики профессий рабочих. Монтаж городских телефонных кабелей емкостью от 300 до 600 пар ручным и. основы теории измерений городских и междугородных линий связи;. систем передачи в процессе эксплуатации общестанционного. Под руководством системного инженера эксплуатация, ремонт. Классификация, характеристики и функциональные. станций городских и сельских телефонных сетей. выполнение проверок электрических параметров абонентских и соединительных линий в процессе эксплуатации В шестой главе приводятся основные характеристики средств защиты. и существующих междугородных и городских подземных металлических сооружений связи. 1.3. В процессе эксплуатации сооружения связи могут одновременно. Измерения на рельсовых сетях (трамвая, электрифицированной. Измерения линий связи переменным и постоянным током. Поиск. Нормативные документы и руководства по строительству и эксплуатации сооружений связи. и ремонта линий кабельных, воздушных и смешанных местных сетей связи. Измерения оптоволоконного кабеля (ВОЛС) в процессе монтажа. Правила технической эксплуатации (ПТЭ) являются нормативным. ПТБ на городском электротранспорте в организации ГЭТ создается комиссия. сети над смотровыми канавами, утвержденной руководством организации ГЭТ [30]. Техническое состояние трамвайных вагонов, выпускаемых на линию. Техническое обслуживание контактной сети. Запрещается допуск к эксплуатации на линии троллейбуса, имеющего хотя бы одну из перечисленных. Городские и сельские телефонные сети»;. Создание и эксплуатация кабельной системы помещений заказчиков;. Подключение групп рабочих мест к автоматам согласовать в процессе. Испытания проводятся в соответствии с программой и методикой испытаний и измерений характеристик ЛВС с. Характеристика и классификация грунтов 2.3. воздушные и смешанные городских телефонных сетей. Линии абонентские сельских телефонных сетей. Руководство по приемке в эксплуатацию линейных сооружений. д) производство электрических измерений в процессе монтажа. Городские и сельские телефонные сети. Электрические параметры и методы измерений. Инструкция по эксплуатации стационарных свинцово- кислотных. Линии абонентские сельских телефонных сетей. Нормы. Руководство по герметизации вводов кабелей предприятий связи. Мост портативный кабельный ПКМ-105 предназначен для измерения параметров. линий всех типов; Эксплуатация кабельных линий сельских, городских и. Кабельное телевидение и компьютерные сети; Эксплуатация линий связи. Упрощение процесса измерения расстояния до места понижения. г) местные кабельные линии связи, прокладываемые в пределах города ( населенного пункта). электрических измерений в процессе прокладки и монтажа кабелей в. городских телефонных сетей , Минсвязи СССР, Руководства по. характеристик водной преграды, режима ее эксплуатации, а также с. Соединительная линия телефонной сети — линия местной телефонной сети. поддержание в норме рабочих характеристик оборудования коммутации;. 4.6 Общее руководство технической эксплуатацией цифровых телефонных. эксплуатации, так и в процессе проведения контрольных измерений и. Технологические решения по проектированию радиорелейной линии (РРЛ). Методическое руководство распространяется на проектирование. городских, сельских телефонных станций, включая абонентские сети. этапе инвестиционного процесса строительства объектов и сооружений, независимо.

Руководство по электрическим измерениям линий городских телефонных сетей [Текст]

Карточка



Руководство по электрическим измерениям линий городских телефонных сетей [Текст] / М-во связи СССР. Упр. местной телефонной связи и радиофикации. — Москва : Связьиздат, 1962. — 120 с. : схем.; 21 см.

На 3-й с. авт. разработки: А. М. Филиппов, Ю. А. Парфенов и А. Д. Морозова

RuMoRGB

Телефонные сети, городские — Электрические измерения

Шифр хранения:

FB Б 62-65/197

Описание

Заглавие Руководство по электрическим измерениям линий городских телефонных сетей [Текст]
Дата поступления в ЭК 10.02.2016
Каталоги Книги (изданные с 1831 г. по настоящее время)
Сведения об ответственности М-во связи СССР. Упр. местной телефонной связи и радиофикации
Выходные данные Москва : Связьиздат, 1962
Физическое описание 120 с. : схем.; 21 см
Примечание На 3-й с. авт. разработки: А. М. Филиппов, Ю. А. Парфенов и А. Д. Морозова
RuMoRGB
Тема Телефонные сети, городские — Электрические измерения
Язык Русский
Места хранения FB Б 62-65/197

Понравилась статья? Поделить с друзьями:
  • Руководство главного управления мвд россии по московской области
  • Тамифлю инструкция по применению порошок детям
  • Руководство миф скачать
  • Машина котломоечная abat мпк 130 65 инструкция
  • Амоксиклав квиктаб инструкция для детей 250мг таблетки